【正文】 32 荷載組合及內(nèi)力包絡(luò)圖 33 承載能力極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合 33 正常使用極限狀態(tài)下的效應(yīng)組合 37第六章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 43 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束布置 43 豎向預(yù)應(yīng)力鋼束布置 46 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算 46 有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算 46 主梁次內(nèi)力計(jì)算 51 預(yù)加力引起的次內(nèi)力 51 徐變次內(nèi)力計(jì)算 53 配束后的內(nèi)力荷載組合 55第七章 全橋強(qiáng)度驗(yàn)算 61 承載力極限狀態(tài)驗(yàn)算 61 基本理論 61 截面驗(yàn)算 62 施工階段應(yīng)力驗(yàn)算 65 施工階段應(yīng)力驗(yàn)算原理 65 使用階段正截面應(yīng)力驗(yàn)算 66 錨下局部承壓計(jì)算 69 局部受壓區(qū)尺寸要求 69 局部抗壓承載力計(jì)算 70第八章 變形計(jì)算及預(yù)拱度設(shè)置 71 撓度計(jì)算 71 預(yù)拱度設(shè)置 73第九章 總結(jié)與討論 75參考文獻(xiàn) 76致 謝 77湖南科技大學(xué)瀟湘學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）第一章 前 言連續(xù)剛構(gòu)體系梁橋多用于大跨徑高墩結(jié)構(gòu)，即利用高墩的柔度形成擺動(dòng)式支撐體系來適應(yīng)由預(yù)加力、荷載、混凝土收縮徐變和溫度變化所產(chǎn)生的縱向位移。懸臂施工的受力特點(diǎn)接近于成橋后的結(jié)構(gòu)受力。本設(shè)計(jì)完成的主要內(nèi)容有：（1）設(shè)計(jì)橋梁基本尺寸和主梁截面形式與縱斷面線形； （2）計(jì)算主要受力構(gòu)件的控制截面的幾何特性；（3）結(jié)構(gòu)內(nèi)力計(jì)算，包括：恒載內(nèi)力計(jì)算，繪制恒載內(nèi)力圖；活載內(nèi)力計(jì)算、繪制控制截面活載內(nèi)力影響線，影響線加載，溫度及支座沉降次內(nèi)力計(jì)算，繪內(nèi)力包絡(luò)圖；（4） 進(jìn)行主梁縱向預(yù)應(yīng)力初步配筋設(shè)計(jì)；（5）進(jìn)行主梁二次內(nèi)力計(jì)算；（6）強(qiáng)度驗(yàn)算、施工階段應(yīng)力驗(yàn)算、使用階段應(yīng)力驗(yàn)算、變形驗(yàn)算與預(yù)拱度設(shè)置、錨下局部承壓驗(yàn)算；（7）繪制相關(guān)圖紙，編寫設(shè)計(jì)說明書。+117m+，主墩均為雙支薄壁墩，主橋全長(zhǎng)250米，兩岸各設(shè)3－40米先簡(jiǎn)支后結(jié)構(gòu)連續(xù)部分預(yù)應(yīng)力砼引橋，全橋總長(zhǎng)680米。 水文、氣象， m 。 設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)和設(shè)計(jì)規(guī)范 主要技術(shù)標(biāo)準(zhǔn) 計(jì)算行車速度：80km/h；設(shè)計(jì)荷載：公路二級(jí)荷載標(biāo)準(zhǔn)，二級(jí)公路，4車道橋面凈寬： 2m(人行道)+(路緣帶)+2 m(行車道)+1m(路緣帶)+(中央分隔帶)+1m(路緣帶)+2(行車道)+ (路緣帶)+ 2m(人行道)=；橋面坡度: 縱坡2% , %；通航標(biāo)準(zhǔn)：IV（1）級(jí),雙向兩航道,凈高8m,凈寬150m ,；設(shè)計(jì)洪水頻率: 按百年一遇洪水頻率,(黃海高程)；設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期：100年。大橋主橋全長(zhǎng)250m，+117m+；引橋未出。腹板厚度靠近跨中L/4范圍內(nèi)為43cm ，墩頂?shù)絃/4跨范圍內(nèi)為55cm。墩下現(xiàn)澆5m厚鋼筋混凝土承臺(tái)。 主要材料混凝土：主橋上部結(jié)構(gòu)采用C50混凝土，墩身、蓋梁為C50，承臺(tái)、樁基礎(chǔ)為C30。豎向預(yù)應(yīng)力采用屈服強(qiáng)度σs = 750Mpa級(jí)直徑32精軋高強(qiáng)螺紋粗鋼筋， = 675Mpa 。伸縮縫：在主橋與引橋銜接的過渡墩頂處設(shè)SSFB320型伸縮縫各一道，伸縮縫安裝時(shí)盡可能請(qǐng)生產(chǎn)廠家現(xiàn)場(chǎng)指導(dǎo)。施工程序分為6個(gè)大塊：（1）約束橋墩最下面的單元，并且從下往上按一個(gè)階段兩個(gè)單元灌注。（5）橋面鋪裝。各懸臂施工梁段要求一次澆筑完成，無論在澆筑階段、掛籃移動(dòng)或拆除階段，均需保持對(duì)稱平衡施工，容許不對(duì)稱重量不得大于一個(gè)梁段自重的一半?；炷翉?qiáng)度必須達(dá)到或超過設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)。 施工階段的詳細(xì)劃分 步驟：(1) 剛構(gòu)墩墩身施工完畢至墩頂。 (2) 混凝土強(qiáng)度達(dá)到85％后，張拉預(yù)應(yīng)力索。 步驟：(1) 按前步驟依次澆筑3～14號(hào)梁段，拆除掛籃。 (2) 澆筑邊跨合攏段15號(hào)梁段。步驟：(1) 拆除邊跨托架。 混凝土及鋼筋材料特性的取值混凝土容重：γ＝；彈性模量 C40：Ec＝32500MPa； C50：Ec＝34500MPa；線膨脹系數(shù)：α＝；混凝土抗壓標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 C40：fck＝ MPa； C50：ftk＝ MPa；混凝土抗拉標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度 C40：fck＝ MPa； C50：ftk＝ MPa；鋼絞線采用符合ASTMA416－90 ；：A＝；抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：fpk＝1860MPa,張 fpk=1395MPa。鋪裝層G鋪＝25kN/12m+24Kn/12m =防撞欄桿G欄＝2 kN/m二期恒載G= G鋪+G欄=+2 =。因此，懸臂法施工連續(xù)梁橋的恒載內(nèi)力計(jì)算要分兩個(gè)思路進(jìn)行：一是計(jì)算各施工過程內(nèi)力；二是按成橋狀態(tài)計(jì)算結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力，并與其他各種荷載組合來控制使用階段的配筋量，然后按實(shí)際施工過程進(jìn)行配筋及驗(yàn)算。 一期恒載和二期恒載的彎矩折線圖 一期恒載和二期恒載的剪力折線圖第四章 活載內(nèi)力計(jì)算活載內(nèi)力計(jì)算為基本可變荷載在橋梁使用階段所產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)內(nèi)力。變截面連續(xù)箱梁橫向分布系數(shù)的計(jì)算采用經(jīng)驗(yàn)公式法。影響線制作方法：作影響線時(shí)，單位荷載沿主梁移動(dòng)，由于單元一般較短，因此，可以考慮單位荷載只在主梁上的結(jié)點(diǎn)上按從左到右的順序移動(dòng)，這樣每次單位荷載加載均為結(jié)點(diǎn)荷載，將每次加載后得到的指定截面內(nèi)力和結(jié)點(diǎn)位移增量記錄下來，即可獲得所求的內(nèi)力影響線數(shù)值，再將其用線形表示出來，即影響線圖例。整體溫度變化升降溫差均取20℃，非線性溫度次內(nèi)力主要考慮上下緣溫差的影響。 非線性正溫差產(chǎn)生的彎矩圖 整體溫變升溫20℃引起的次內(nèi)力單元號(hào)節(jié)點(diǎn)號(hào)軸力（KM）剪力（KN）彎矩(KN*m)11+00+01+0012+00+01+0122+00+01+0123+00+01+0233+01+0234+01+0244+01+0245+01+0255+01+0256+01+0266+01+0267+01+0277+01+0278+01+0288+01+0289+01+0299+01+02910+01+021010+01+021011+01+021111+01+021112+01+021212+01+021213+01+021313+01+021314+01+021414+01+021415+01+021515+01+021516+01+031616+01+031617+01+031717+01+031718+01+031818+01+031819+01+031919+02+03+041920+02+03+022020+02+03+022021+02+03+042121+03+032122+03+032222+03+032223+03+032323+03+032324+03+032424+03+032425+03+032525+03+032526+03+022626+03+022627+03+022727+03+022728+03+022828+03+022829+03+022929+03+022930+03+023030+03+023031+03+023131+03+023132+03+023232+03+023233+03+033333+03+033334+03+033434+03+033435+03+033535+03+033536+03+033636+03+033637+03+03 整體溫變升溫20℃產(chǎn)生的彎矩圖 墩臺(tái)支座不均勻沉降次內(nèi)力計(jì)算 在地質(zhì)情況或其它因素的影響下，當(dāng)結(jié)構(gòu)在支承處發(fā)生已知位移（或稱支座強(qiáng)迫位移）時(shí)，在結(jié)構(gòu)中會(huì)產(chǎn)生變形，對(duì)于超靜定結(jié)構(gòu)會(huì)產(chǎn)生內(nèi)力和強(qiáng)迫支座反力。3. 施工階段作用效應(yīng)的組合，應(yīng)按計(jì)算需要及結(jié)構(gòu)所處條件而定，結(jié)構(gòu)上的施工人員和施工機(jī)具設(shè)備均應(yīng)作為臨時(shí)荷載加以考慮。當(dāng)某個(gè)可變作用在效應(yīng)組合中其值超過汽車荷載效應(yīng)時(shí)，則該作用取代汽車荷載，其分項(xiàng)系數(shù)應(yīng)采用汽車荷載的分項(xiàng)系數(shù)；對(duì)專為承受某作用而設(shè)置的結(jié)構(gòu)或裝置，設(shè)計(jì)時(shí)該作用的分項(xiàng)系數(shù)取與汽車荷載同值；計(jì)算人行道板和人行道欄桿的局部荷載，其分項(xiàng)系數(shù)也與汽車荷載取同值；、——汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值； ——在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）、風(fēng)荷載外的其他第 個(gè)可變作用效應(yīng)的分項(xiàng)系數(shù)，取=，但風(fēng)荷載的分項(xiàng)系數(shù)取 =；、——在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他第個(gè)可變作用效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)值和設(shè)計(jì)值； ——在作用效應(yīng)組合中除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外的其他可變作用效應(yīng)的組合系數(shù)，當(dāng)永久作用與汽車荷載和人群荷載（或其他一種可變作用）組合時(shí)，人群荷載（或其他一種可變作用）的組合系數(shù)取 =；當(dāng)除汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力、離心力）外尚有兩種其他可變作用參與組合時(shí)，其組合系數(shù)取 =；尚有三種可變作用參與組合時(shí)，其組合系數(shù)取 =；尚有四種及多于四種的可變作用參與組合時(shí)，取=。本設(shè)計(jì)作用短期效應(yīng)組合為：恒載++沉降荷載+；2 . 作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合。 正常使用極限狀態(tài)長(zhǎng)期效應(yīng)彎矩包絡(luò)圖 正常使用極限狀態(tài)短期效應(yīng)彎矩包絡(luò)圖第六章 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算與布置 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束布置預(yù)應(yīng)力混凝土梁的設(shè)計(jì)，應(yīng)滿足不同設(shè)計(jì)狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求。全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足（或）的要求。（考慮到對(duì)稱布置故只列出一半截面的縱向配束面積）： 截面縱向配束估算面積節(jié)點(diǎn)號(hào)正常使用極限狀態(tài)組合估算配筋面積承載能力極限狀態(tài)組合估算配筋面積上緣下緣上緣下緣10020020030030040040050506060778899100100110110120012001300130014001400150015001600160017001700180018001900190020002000210021002200220023002300240024002500250026002600270027002800280029002900300300310310323233333403403500350036003600說明：此處先期恒載計(jì)算結(jié)果只取對(duì)稱結(jié)構(gòu)的一半。豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋采用φ32mm精軋高強(qiáng)螺紋粗鋼筋，每根粗鋼筋設(shè)計(jì)張拉控制應(yīng) =*750=675 MPa。（2）預(yù)應(yīng)力直線鋼筋由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失，可按下式計(jì)算： ()式中 ——張拉錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮值（mm），按《公路橋規(guī)》；——張拉端至錨固端之間的距離（m