【正文】 因而,即嚙角必須小于摩擦角的兩倍，否則物料就會(huì)跳出破碎腔，發(fā)生事故。正確地選擇嚙角對于提高破碎機(jī)的破碎效率具有很大意義。在此取PEF7501060表示BL=7501060 mm由資料[1] 可知：最大進(jìn)料粒度 D=（～）B 取最大粒度=600 （36）d——最小排料口尺∴ d=（1/9—1/10）*D =80 mm取 d= 80mm 如圖可知 定顎高度 H = H固定顎板長度=~6750/ ~=~ 取1850固定顎板長度H=1850mm 則 tg = 　　 = = 　 = =176。 驗(yàn)算結(jié)果符合范圍。 在我國，講到排料口寬度是以閉口時(shí)排料口寬度d為準(zhǔn)。根據(jù)前述，假設(shè)襯板處行程比值m和動(dòng)顎下端行程比值m相等的情況下，曲柄a越大，m越大，動(dòng)顎上部水平行程隨之增大。上部行程憑經(jīng)驗(yàn)難以選取，而下部行程又受到d的限制。在其它條件相同的情況下，增大偏心距可使動(dòng)顎行程增加而提高生產(chǎn)率，但也因此增加功率消耗。不應(yīng)超過接觸處2倍的摩擦角，即 2tgf 　 由資料[1]查得，f為肘板與肘板墊間的摩擦系數(shù)，一般取f=。由前面提到的 e= =2[sin]=2[sin]=176。從連桿的受力分析來看，在推力板長度一定的情況下，加大傳動(dòng)角會(huì)提高機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)效率，但必須要求偏心距增大才能保證行程的要求，這就導(dǎo)致動(dòng)顎襯板上部水平行程的偏大，物料的過粉碎引起排料口的堵塞，使功耗增加。但卻不能過度增大，因受到動(dòng)顎行程與最小排料口間的固有比值的限制。而上部的最大寬度等于，為動(dòng)顎下端的行程。 當(dāng)處理不大于350MPA的礦物時(shí),其生產(chǎn)率計(jì)算 電動(dòng)機(jī)的選擇要根據(jù)動(dòng)力源和工作條件，首先要滿足的就是所需功率要求。復(fù)擺顎式破碎機(jī)的需要的功率P與很多因素有關(guān)，例如：規(guī)格（BL）、偏心軸轉(zhuǎn)速n、嚙角a、動(dòng)顎下端水平行程s、偏心距r、以及破碎機(jī)的物理機(jī)械性能、粒度特征、破碎齒板表面形狀和齒形參數(shù)等，都會(huì)影響功率消耗。 厘米 C： 跟進(jìn)料口大小決定的系數(shù) 當(dāng)取時(shí)系數(shù)時(shí),N=CLB=,當(dāng)取時(shí)的系數(shù)時(shí),N=CLB=,二者差異較大,查詢目前類似型號的750*,二公式均有其局限性,故選擇其二者平均值106千瓦.故取大于106千瓦的電動(dòng)機(jī)電動(dòng)機(jī)選擇取大值106千瓦以上電動(dòng)機(jī).從YZR 以及YZ系列冶金起重三相異步電機(jī)中選擇,經(jīng)過篩選,只有YZR335M10型電動(dòng)機(jī)符合要求.其參數(shù)為:30分鐘內(nèi)額定功率110KW,轉(zhuǎn)速581,當(dāng)?shù)刃?dòng)次數(shù)量每小時(shí)小于6次時(shí),該電動(dòng)機(jī)完全符合其要求.電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速平均為581轉(zhuǎn)/分,最適宜偏心距轉(zhuǎn)速為183轉(zhuǎn)/分,破碎機(jī)使用普通V帶傳動(dòng),其功率為可知,110KW,轉(zhuǎn)速可知,最大轉(zhuǎn)速581轉(zhuǎn)/分傳動(dòng)小輪基準(zhǔn)直徑,其轉(zhuǎn)速為581轉(zhuǎn),則查閱表格,選擇皮帶型號:D1=450~560的D型皮帶最符合其功率轉(zhuǎn)速的要求第5章 顎式破碎機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 主軸也即偏心軸，是顎式破碎機(jī)最重要的零部件之一。軸的初步計(jì)算偏心軸是顎破碎機(jī)的主要部件，它用于支撐皮帶輪，飛輪，同時(shí)傳遞破碎機(jī)所需要的功率。A值選擇：A=7~9用于無軸向載荷重載短軸 A=10~11用于無軸向載荷低速中間軸 A=12~14無軸向載荷多交點(diǎn)軸 A=15~16圓錐或者斜齒軸 A=17~18蝸輪，螺旋齒等大載荷震動(dòng) A=19~20傳動(dòng)中有大過載的軸顎式破碎機(jī)的偏心軸承受很大切應(yīng)力，并運(yùn)轉(zhuǎn)過程中載荷并不平均，所以取A=19~20，取19，取值為20。 電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速平均為581轉(zhuǎn)/分,最適宜偏心距轉(zhuǎn)速為183轉(zhuǎn)/分,其功率為可知,110KW,轉(zhuǎn)速可知,最大轉(zhuǎn)速581轉(zhuǎn)/分傳動(dòng)小輪基準(zhǔn)直徑,其轉(zhuǎn)速為581轉(zhuǎn),則查閱表格,選擇皮帶型號:D1=450~560的D型皮帶最符合其功率轉(zhuǎn)速的要求D型皮帶在時(shí)傳動(dòng)功率的增量,~,則V帶根數(shù)確定時(shí)使用算式 單根V帶傳動(dòng)基準(zhǔn)查閱表格可知道,~6跟要求,但是粗算值過于接近6,=,從動(dòng)輪與小輪距離過近則包角系數(shù)減少,則效率降低,故適當(dāng)延長兩輪之間距離. V帶長度計(jì)算:小帶輪基準(zhǔn)適合D帶的有355~800mm,當(dāng)小帶輪轉(zhuǎn)速n近于600轉(zhuǎn)時(shí),采用450mm的小帶輪最為適宜,.查表得=,皮帶輪最小長度約為,然而最小長度是不可取的,~2米額外長度,.=5824查閱表格,當(dāng)D號皮帶在長度約為6000時(shí)的長度系數(shù)為+()查閱表格,當(dāng)D帶在當(dāng)前傳動(dòng)角落小于110 時(shí),取100 而附著角度計(jì)算方面,得最小包角系數(shù)約為110度,查閱表格=,則確定皮帶根數(shù),取6根.大帶輪設(shè)計(jì)，采用孔板式。如果在空轉(zhuǎn)階段開始時(shí)，飛輪的角速度等于，在空轉(zhuǎn)階段終了時(shí)，飛輪的角速度增為。簡擺顎式破碎機(jī)取低值，復(fù)擺顎式破碎機(jī)可取高值。偏心軸回轉(zhuǎn)一周的時(shí)間秒，則秒。上面的水平位移量約為下部的115倍，垂直位移稍小于下部，就整個(gè)顎板而言，垂直位移量約為水平位移量的2～3倍，工作時(shí)，曲柄處于區(qū)是完全工作行程；處于區(qū)，上部靠前下部靠后，在區(qū)是空回行程；在區(qū)是上部靠后下部靠前?！×蠅K在顎板之間的受力分析 動(dòng)顎是支撐齒板且直接參與破碎礦石的部件。為了減輕動(dòng)顎的重量，國外也有采用焊接結(jié)構(gòu)，由于其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，因此對焊接工藝的要求較高?！癊”形結(jié)構(gòu)： 在動(dòng)顎推力板一側(cè)有三道加強(qiáng)筋，加強(qiáng)推力板支撐座上易斷裂處。動(dòng)顎后部為平板結(jié)構(gòu)，前部位加強(qiáng)筋板，齒板安裝在動(dòng)顎加強(qiáng)筋板的安裝面上。動(dòng)顎和固定顎的破碎板都用耐磨材料制成。破碎板表面常鑄成波浪形或三角形齒形 在安裝時(shí)，動(dòng)顎破碎板的齒峰正好對準(zhǔn)固定顎破碎板的齒谷。其大小的選擇是由破碎的礦石性質(zhì)和粒度而定。有的顎式破碎機(jī)的齒形破碎板上，有兩個(gè)特高的牙齒，這對于破碎片狀物料是十分有利的。為此，本機(jī)采用厭氧膠將螺母和螺栓粘貼在一起，待完全干透后，螺母再不會(huì)松動(dòng)。對于復(fù)擺顎式破碎機(jī)，它的主要作用是將破碎力傳遞到機(jī)架后壁。推力板是在受壓狀態(tài)下工作，所以它不必采用高抗拉強(qiáng)度的鋼來制造，而常用較低強(qiáng)度的灰口鑄鐵來制造。 另外，為了減少推力板和推力板座的磨損，除經(jīng)常在其結(jié)合處注入潤滑材料外，還要防止灰塵和細(xì)料塊進(jìn)入結(jié)合處，所以在結(jié)合處的上部都要加裝擋灰板。機(jī)架在機(jī)器中受很大的沖擊載荷，所以它應(yīng)有足夠的強(qiáng)度和剛度?？v向加強(qiáng)筋一般是附帶加強(qiáng)作用，當(dāng)有較大物料塊時(shí)，在排礦口處產(chǎn)生隆起，將對側(cè)壁產(chǎn)生很大的橫向壓力，作用在機(jī)器軟弱部位，而特別危險(xiǎn)，加上加強(qiáng)筋可起作用。優(yōu)點(diǎn)為：剛性好。(2)組合機(jī)架 組合機(jī)架是把機(jī)架分成幾個(gè)部分，然后組合在一起。優(yōu)點(diǎn)：①結(jié)構(gòu)強(qiáng)度大，較相同尺寸鑄鋼機(jī)架承受負(fù)載更多。近年來，由于焊接工藝的發(fā)展，機(jī)架逐步采用鋼板焊接結(jié)構(gòu)。因?yàn)樗黄鹌扑樽饔?，所以表面是光滑的。工作過程中，破碎力逐漸達(dá)到最大。動(dòng)顎作為一個(gè)整體， 動(dòng)顎的強(qiáng)度計(jì)算 由以上的分析我們知道，垂直動(dòng)顎的作用使動(dòng)顎產(chǎn)生彎曲應(yīng)力和剪切應(yīng)力，一般按受集中作用力的兩支點(diǎn)進(jìn)行計(jì)算；而平行于動(dòng)顎的作用力，它們不通過動(dòng)顎的重心，則使動(dòng)顎產(chǎn)生拉伸應(yīng)力和偏心彎曲應(yīng)力。 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和強(qiáng)度計(jì)算 由前面已知，軸的最小段直徑188mm。軸承又是靠端蓋、止動(dòng)螺母、嵌入式端蓋定位的。Y=3 mm。本機(jī)選用2316型系列軸承。端蓋材料和其他所處位置有關(guān)系，如裝配圖所示，33號與34號因?yàn)樘幱谀Σ翣顟B(tài)，所以其端蓋材料選擇ZG270500以抵抗磨損，而其他地方由于僅僅是用于封閉潤滑油和加強(qiáng)密閉性，所以可以選擇鑄鐵HT150。故d=150+214= 178 mm取180∵ d=130。則： 效驗(yàn)C處，C處為合成彎矩最大危險(xiǎn)截面，根據(jù)圖51517，按三強(qiáng)度理論效核： 效驗(yàn)結(jié)果：截面C的強(qiáng)度足夠。故省略不計(jì)。20年，足夠長。. ∴ ∴軸承選得合適。故計(jì)算時(shí)要降低其安全系數(shù)。采用HT200材料合理。剛度太大，又會(huì)過多引起非生產(chǎn)性能量的消耗。許用切應(yīng)力 （2）據(jù)資料[4] 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選取旋轉(zhuǎn)比 C = 4根據(jù)公式 式中，C——旋轉(zhuǎn)比，C=4 d——彈簧直徑，mm K——曲度系數(shù)， ∴，選取d = 14 mm彈簧中徑： ，選取彈簧內(nèi)徑：彈簧外徑：有效圈數(shù)： 先求彈簧的變形量。這種慣性力將在機(jī)器各運(yùn)動(dòng)副中引起一種動(dòng)壓力，因而會(huì)增加運(yùn)動(dòng)副中的摩擦，影響機(jī)構(gòu)的強(qiáng)度，降低機(jī)器的效率。參考資料［1］有： r ：偏心距， n ：偏心軸轉(zhuǎn)速，330r/d 6偏心距端的法向加速度參考資料［1］有：= 7作用在偏心軸上的總壓力參考資料［1］有： 根據(jù)有： 偏心軸偏心部分的重量為：= G=**10=200kg ，所以設(shè)平衡重為m有G*=2*mr r為皮帶輪的軸心到輪輻的距離為701/2=所以 m=200*（2*）= 。所以 所以 所以鍵的強(qiáng)度合格 6．21 結(jié)構(gòu)特性 經(jīng)過上述設(shè)計(jì)計(jì)算，初步確定了750*1060顎式破碎機(jī)的設(shè)計(jì)方案，設(shè)計(jì)思路由破碎機(jī)的總體結(jié)構(gòu)入手，計(jì)算破碎機(jī)各個(gè)主要構(gòu)件的參數(shù)，從而確定破碎機(jī)機(jī)構(gòu)上的配合關(guān)系，再根據(jù)破碎機(jī)在機(jī)構(gòu)的上的特點(diǎn)，確定幾個(gè)顎式破碎機(jī)受力最大，受力最集中的零件與部分進(jìn)行校核，得出的數(shù)字為極限數(shù)字，但是礦山機(jī)械震動(dòng)大，工作環(huán)境不佳，所以一般取大值和比較大的數(shù)字。動(dòng)顎上的安裝顎板的緊固件調(diào)整空間比較大，能夠適應(yīng)一定范圍內(nèi)的顎板誤差，而且結(jié)構(gòu)強(qiáng)度有所保障。 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式得出的生產(chǎn)率也耗電力，本機(jī)達(dá)到了設(shè)計(jì)要求。 通過本次設(shè)計(jì)，對以前學(xué)習(xí)的知識進(jìn)行了有效的鞏固，在一些較為薄弱的環(huán)節(jié)得到了彌補(bǔ)，并且接觸到了很多過去忽視或者沒有接觸到的知識領(lǐng)域。五、參考文獻(xiàn)： [1]：. 1～78[2][M].北京：中國建筑工業(yè)出版社. ～126.[3][M].北京：機(jī)械工業(yè)出版社. 36～78.[4]楊明忠，[M]. 武漢：理工大學(xué)出版社. ～241[5]吳宗澤，[M].北京：～78[6][J].礦山機(jī)械雜志社. 2002，6(2).52～56[7][M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社. ～162[8]吳宗澤，[M]. 北京：～78[9][M].北京：建筑工業(yè)出版社. ～56[10][J]，期刊精密制造與自動(dòng)化 [11][J]，礦冶 [12][J]，機(jī)械研究與應(yīng)用 [13][J]，[14][J]，[15][J]，[16]中華人民共和國機(jī)械行業(yè)標(biāo)準(zhǔn) JB/T. 13882002 《復(fù)擺顎式破碎機(jī)》. 2002.[17]郎寶賢，郎世平. 顎式破碎機(jī)設(shè)計(jì)與檢修. 北京：機(jī)械工業(yè)出版社，1990.[18]咸建良. 復(fù)擺顎式破碎機(jī)設(shè)計(jì)新方法的研究：[碩士論文]. 北京礦冶研究總院，1995.□[19]萬曼影. 視窗環(huán)境下歐姆龍 PLC 的實(shí)時(shí)通信. 微處理機(jī)，2004[20]何華東，趙喜榮. 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