【正文】 力求各組成部分之間的協(xié)調(diào)配合，有利于安全生產(chǎn)和方便船舶及物流運(yùn)轉(zhuǎn)?！　〈L(zhǎng)：L=112m；型寬：B=17m；型深：H=；滿載吃水：T=。3） 裝卸工藝流程應(yīng)流暢實(shí)用，減少操作環(huán)節(jié)及勞動(dòng)強(qiáng)度保障裝卸作業(yè)安全，先進(jìn)，合理，行之有效。件雜貨：船←→門(mén)式起重機(jī)←→（臨時(shí)堆場(chǎng)←→輪胎起重機(jī)或叉車(chē)）←→牽引平板車(chē)←→輪 胎吊或叉車(chē)←→堆場(chǎng) 堆場(chǎng)←→輪胎吊（叉車(chē)）←→汽車(chē)←→貨主 1件雜貨泊位： 式中 T 年日歷天數(shù)，取365。取。取60%。 一一倉(cāng)庫(kù)或堆場(chǎng)不平衡系數(shù)；； 一一 貨物最大人倉(cāng)庫(kù)或堆場(chǎng)百分比(%) ，取100%； 一一倉(cāng)庫(kù)或堆場(chǎng)年?duì)I運(yùn)天(d) ，取360d； 一一貨物在倉(cāng)庫(kù)或堆場(chǎng)的平均堆存期(d)，取12天； 一一 堆場(chǎng)容積利用系數(shù)，對(duì)件雜貨取1. 0。L 設(shè)計(jì)船長(zhǎng)(m)。船舶回旋水域宜布置在碼頭附近，且應(yīng)有足夠的水深和水域面積。承臺(tái)式高樁碼頭的上部結(jié)構(gòu)主要由水平承臺(tái)、胸墻和靠船構(gòu)件組成，承臺(tái)上面回填砂、石料。由于該碼頭的豎向荷載較大，故不宜采用此結(jié)構(gòu)。碼頭結(jié)構(gòu)主要包括面層、面板、縱梁、橫梁、樁帽、基樁、靠船構(gòu)件、系船設(shè)備等。為了避免在結(jié)構(gòu)中產(chǎn)生過(guò)大的變形應(yīng)力，應(yīng)沿碼頭長(zhǎng)度方向進(jìn)行分段，設(shè)置變形縫。 橫向排架中樁的數(shù)目和布置決定于樁臺(tái)的寬度和碼頭荷載。橫向排架間距的選擇與碼頭上的荷載和基樁的承載能力有很大關(guān)系。樁選用預(yù)應(yīng)力混凝土空心方樁650mm650mm，空心直徑300mm。為了便于打入樁尖應(yīng)做成楔形，樁尖差長(zhǎng)度取900mm　　樁帽采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土，平面形狀為方形。結(jié)構(gòu)形式為疊合梁下部分為預(yù)制梁、上部分為現(xiàn)澆梁?！　∶姘宀捎妙A(yù)制實(shí)心面板，板厚500mm。　　地震作用參考水運(yùn)工程抗震設(shè)計(jì)規(guī)范（JTJ22598）。如結(jié)構(gòu)自重力、預(yù)加應(yīng)力、土重力及由永久作用引起的土壓力、固定設(shè)備重力、固定水位的靜水壓力及浮托力等。包括堆貨、起重和運(yùn)輸機(jī)械荷載、汽車(chē)、鐵路、纜車(chē)、人群、船舶、風(fēng)、浪、水流、施工荷載、可變作用引起的土壓力。 流動(dòng)機(jī)械荷：12t牽引車(chē)牽引10t平板車(chē)，前輪胎接地面積（長(zhǎng)寬）；，后輪胎接地面積（長(zhǎng)寬）；，輪胎接地面積（長(zhǎng)寬）。1）風(fēng)荷載：作用于船舶上的計(jì)算風(fēng)壓力的垂直于碼頭前沿線的橫向分力和平行于碼頭前沿線的縱向分力，計(jì)算公式：式中 分別為作用在船舶上的計(jì)算風(fēng)壓力的橫向和縱向分力（KN）； 分別為船體水面以上橫向和縱向受風(fēng)面積（）； 分別為設(shè)計(jì)風(fēng)速的橫向和縱向分量（m/s），船舶在超過(guò)6級(jí)風(fēng)（最大風(fēng)速 V=）時(shí)停止作業(yè)，取； 風(fēng)壓不均勻折減系數(shù)。；分別為可能同時(shí)出現(xiàn)的風(fēng)和水流對(duì)船舶作用產(chǎn)生的橫向分力總和及 縱向分力總和。垂直碼頭前沿線的水平分力平行于碼頭前沿線縱向分力垂直碼頭前沿線的豎向分力4）撞擊力：撞擊力取船舶靠岸時(shí)產(chǎn)生的撞擊力和停泊時(shí)波浪引起的撞擊力之大值?！　∮捎谂偶苤性O(shè)有叉樁，使得排架整體的水平位移較小，水平荷載產(chǎn)生的內(nèi)力也較小，因此假定排架主要受到豎向荷載的影響，水平荷載完全由叉樁承擔(dān)；由于橫梁抗彎剛度遠(yuǎn)大于樁的抗彎剛度，且橫梁跨度小于樁長(zhǎng)，使得橫梁的線剛度遠(yuǎn)大于樁的線剛度，當(dāng)橫梁與樁交接處受到彎矩作用時(shí)，樁端分配的彎矩很小，在計(jì)算中往往可以忽略，因此可假定樁與橫梁之間為鉸接，在豎向荷載作用下樁只受到軸向力而不受彎。彎矩計(jì)算： 不大于 取 2） 連續(xù)板長(zhǎng)邊方向： 短邊方向： 1） 永久作用：結(jié)構(gòu)自重：現(xiàn)澆面層： 預(yù)制面板： 2) 可變作用：（1） 短暫狀況可變作用①施工荷載： ②預(yù)制板吊運(yùn)：預(yù)制板尺寸： 預(yù)制板為四點(diǎn)吊，預(yù)制板吊運(yùn)時(shí)動(dòng)力系數(shù)取 （2） 持久狀況可變作用①均布荷載： ②流動(dòng)機(jī)械荷載荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計(jì)算1）短暫狀況（施工期）： 按簡(jiǎn)支板計(jì)算永久作用： 面板自重： 彎矩計(jì)算： 可變作用：施工荷載q=3kpa彎矩計(jì)算： 預(yù)制板吊運(yùn)按四點(diǎn)支撐板查《建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(cè)》（第二版）查表計(jì)算雙向彎矩。 式中：——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，； ——永久作用標(biāo)準(zhǔn)值； ——永久作用效應(yīng)系數(shù)（為永久作用效應(yīng)，當(dāng)有多個(gè)永久作用時(shí)，應(yīng)對(duì)其作用效應(yīng)進(jìn)行疊加）； ——永久作用分項(xiàng)系數(shù)，；——主導(dǎo)可變作用標(biāo)準(zhǔn)值；——主導(dǎo)可變作用效應(yīng)系數(shù)（為主導(dǎo)可變作用效應(yīng)，取值應(yīng)大于其他任何一個(gè)可變作用的效應(yīng)）；——主導(dǎo)可變作用分項(xiàng)系數(shù)，；——可變作用組合系數(shù)，；——第i個(gè)非主導(dǎo)可變作用的標(biāo)準(zhǔn)值；——第i個(gè)非主導(dǎo)可變作用效應(yīng)系數(shù)（為第i個(gè)非主導(dǎo)可變作用效應(yīng)）；——第i個(gè)非主導(dǎo)可變作用分項(xiàng)系數(shù)。組合一：組合二：板吊運(yùn)時(shí)，取 2）正常使用極限狀態(tài)的作用效應(yīng)組合：（1）持久狀況作用的短期效應(yīng)組合：參考高樁碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范（JTJ 29198）“”。 式中：——作用效應(yīng)的長(zhǎng)期組合值； ——可變作用的準(zhǔn)永久值系數(shù)，； ——第個(gè)可變作用的準(zhǔn)永久值。 ②板短跨跨中彎矩： 滿足要求按單筋矩形截面配筋 查表選12﹫100 （）配筋率： 滿足配筋率要求?！　　◎?yàn)算面板裂縫寬度： 式中：——構(gòu)件受力特征系數(shù)，； ——鋼筋表面形狀影響系數(shù)，； ——荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合或重復(fù)荷載影響系數(shù)，； C——最外排縱向受拉鋼筋的保護(hù)層厚度，取50（mm）； d——受拉鋼筋直徑，取10（mm）； ——縱向受拉鋼筋的有效配筋率，= ——有效受拉混凝土截面面積，取=110000 ——按荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合計(jì)算的鋼筋混凝土構(gòu)件縱向縱向受拉鋼筋的應(yīng)力，取 = ES——鋼筋的彈性模量，取Es=105N/mm2所以有 滿足設(shè)計(jì)要求?？v梁的內(nèi)力計(jì)算參考高樁碼頭設(shè)計(jì)與施工規(guī)范（JTJ 29198）“”門(mén)機(jī)梁采用預(yù)應(yīng)力混凝土迭合梁，迭合部分為面板的接縫，斷面圖如（）斷面面積：斷面積距：斷面軸心位置：（距梁底邊）慣性矩：混凝土彈性模量 門(mén)機(jī)梁是支承在橫梁上的縱向連續(xù)梁，可按剛性支承連續(xù)梁考慮，下面以碼頭標(biāo)準(zhǔn)段的后門(mén)機(jī)梁為例進(jìn)行計(jì)算。當(dāng)輪壓從縱橫梁倆個(gè)方向傳至板底時(shí)（）相當(dāng)于均載： 所以門(mén)機(jī)梁的控制荷載由門(mén)機(jī)荷載與均布荷載組合， 堆貨荷載：面板為雙向板，作用其上的荷載應(yīng)由縱橫梁分別承擔(dān)，當(dāng)均載作用時(shí)， 從圖中可以看出，面板上梯形荷載及懸臂板上的荷載由門(mén)機(jī)梁承擔(dān)。1簡(jiǎn)支梁彎矩計(jì)算跨度： 但不大于 式中：為計(jì)算跨度；為凈跨；為擱置長(zhǎng)度剪力計(jì)算跨度：2連續(xù)梁彎矩計(jì)算跨度，剪力計(jì)算 1. 施工期這個(gè)階段門(mén)機(jī)梁的荷載主要是安裝預(yù)制梁時(shí)的自重及澆筑面板接縫時(shí)接縫混凝土的重量，而面板自重則由橫梁承擔(dān)，在此不計(jì)。4） 堆貨均載作業(yè)產(chǎn)生的內(nèi)力可將堆貨均荷載簡(jiǎn)化為若干個(gè)集中力： ， 式中——各個(gè)集中力，查影響線，算得各斷面彎矩值如表6242按算得支座中心處剪力如表6243。m） ①門(mén)機(jī)單機(jī)作業(yè)②門(mén)機(jī)雙機(jī)作業(yè)③堆貨荷載④現(xiàn)澆路面層①或②＋③＋④迭加值表6242 使用 期控制荷載斷面剪力（KN） (+) () (+) () (+) () (+) () (+) ()①門(mén)機(jī)單機(jī)作業(yè)②門(mén)機(jī)雙機(jī)作業(yè)984,87③堆貨荷載411,59④現(xiàn)澆路面層①或②＋③＋④迭加值 使用 期控制荷載斷面剪力（KN） (+) () (+) () (+) () (+) () (+) ()①門(mén)機(jī)單機(jī)作業(yè)②門(mén)機(jī)雙機(jī)作業(yè)822,84③堆貨荷載41159④現(xiàn)澆路面層①或②＋③＋④迭加值.表6243使用期控制荷載支座反力（KN)①單門(mén)機(jī)作業(yè)②雙門(mén)機(jī)作業(yè)③堆貨荷載④現(xiàn)澆路面層①或②+③+④表6244從表6242~6244可以看出各斷面的內(nèi)力控制值，除了恒載必然存在外，將面板上唯一的堆貨荷載分別與門(mén)機(jī)的倆種作業(yè)方式的荷載進(jìn)行組合；對(duì)梁的各斷面，選取能使產(chǎn)生最大內(nèi)力的組合情況作為控制條件。參考港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（）,按雙筋截面進(jìn)行配筋計(jì)算，以構(gòu)件內(nèi)彎矩的最大值進(jìn)行計(jì)算，應(yīng)滿足最小配筋率，若不滿足則按最小配筋率計(jì)算配筋。故截面尺寸滿足抗剪要求，按最小配筋率配置箍筋。大連海洋大學(xué)本科畢業(yè)設(shè)計(jì) 第七章 橫梁計(jì)算第七章 橫梁計(jì)算1）橫梁為預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土迭合梁，與面板鏈接的部分為橫梁現(xiàn)澆混凝土迭合部分，而面板一下的部分是預(yù)制安裝的預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梯形梁。（3）安裝面板及現(xiàn)澆面板接頭的混凝土，在此橫梁以彈性支承連續(xù)梁計(jì)算。， 荷載為： 由于流動(dòng)機(jī)械輪壓較小，對(duì)橫梁的作用遠(yuǎn)小于均布荷載，故在此不作計(jì)算。得 式中 橫梁支座負(fù)彎矩：橫梁支座剪力： 支座的反力：樁力：同樣跨中斷面的切力及彎矩可用公式計(jì)算計(jì)算結(jié)果如表73表732。，叉樁4和5 支點(diǎn)為支點(diǎn)16，利用五彎矩方程可求得單位力作用于任何斷面時(shí)梁內(nèi)各斷面的彎矩、剪力及樁力。預(yù)應(yīng)力迭合樁在安裝、使用兩個(gè)階段的有效斷面不同，使用荷載與恒載產(chǎn)生的內(nèi)力不能直接迭加，按不同斷面所對(duì)應(yīng)的內(nèi)力計(jì)算配筋。由影響線可得內(nèi)力：參考港口工程混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（）,按雙筋截面進(jìn)行配筋計(jì)算，以構(gòu)件內(nèi)彎矩的最大值進(jìn)行計(jì)算，應(yīng)滿足最小配筋率，如果不滿足最小配筋率則按最小配筋率計(jì)算配筋。采用Ⅱ級(jí)鋼筋作為箍筋，直徑取8mm，：箍筋HRB335，不宜太細(xì)，選擇10400，雙肢箍，即。單位力及作用位置彎矩（KN1