【正文】 qEAk水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值 βE動力放大系數(shù),按 取定 αmax水平地震影響系數(shù)最大值，按相應(yīng)抗震設(shè)防烈度和設(shè)計基本地震加速度取定: 。(2).風(fēng)荷載計算: 幕墻屬于薄壁外圍護(hù)構(gòu)件，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092001(2006年版)規(guī)定采用，垂直于建筑物表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)按下述公式計算：1 當(dāng)計算主要承重結(jié)構(gòu)時Wk=βzμsμzW0 （GB50009 ）2 當(dāng)計算圍護(hù)結(jié)構(gòu)時 Wk=βgzμs1μzW0 （GB50009 ）式中： 其中: Wk垂直作用在幕墻表面上的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)； βgz高度Z處的陣風(fēng)系數(shù),按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》。 本工程為：山東，按C類地區(qū)計算風(fēng)荷載。 根據(jù)不同場地類型,按以下公式計算: A類場地: μz=(Z/10) B類場地: μz=(Z/10) C類場地: μz=(Z/10) D類場地: μz=(Z/10) 按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB500092001(2006年版) 驗算圍護(hù)構(gòu)件及其連接的強度時，可按下列規(guī)定采用局部風(fēng)壓體型系數(shù)μs1：一、 外表面1. 正壓區(qū) ；2. 負(fù)壓區(qū) — 對墻面， — 對墻角邊， 二、 內(nèi)表面 對封閉式建筑物。幕墻構(gòu)件承載力極限狀態(tài)設(shè)計時，其作用效應(yīng)的組合應(yīng)符合下列規(guī)定： 1 有地震作用效應(yīng)組合時，應(yīng)按下式進(jìn)行： S=γGSGK+γwψwSWK+γEψESEK 2 無地震作用效應(yīng)組合時，應(yīng)按下式進(jìn)行： S=γGSGK+ψwγwSWK S作用效應(yīng)組合的設(shè)計值； SGk永久荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； SWk風(fēng)荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； SEk地震作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； γG永久荷載分項系數(shù)； γW風(fēng)荷載分項系數(shù)； γE地震作用分項系數(shù)； ψW風(fēng)荷載的組合值系數(shù)； ψE地震作用的組合值系數(shù)； 進(jìn)行幕墻構(gòu)件的承載力設(shè)計時，作用分項系數(shù)，按下列規(guī)定取值： ①一般情況下，永久荷載、風(fēng)荷載和地震作用的分項系數(shù)γG、γW； ②當(dāng)永久荷載的效應(yīng)起控制作用時，；此時，參與組合的可變荷載效應(yīng)僅限于豎向荷載效應(yīng)； ③當(dāng)永久荷載的效應(yīng)對構(gòu)件利時。Ⅲ.材料力學(xué)性能: 材料力學(xué)性能，主要參考JGJ 1022003 《玻璃幕墻工程技術(shù)規(guī)范》。 熱軋鋼材的強度設(shè)計值fs（N/mm2）鋼材牌號厚度或直徑d（mm）抗拉、抗壓、抗彎抗剪端面承壓Q235d≤1621512532516＜d≤4020512040＜d≤60200115Q345d≤1631018040016＜d≤3529517035＜d≤50265155注：表中厚度是指計算點的鋼材厚度；對軸心受力桿件是指截面中較厚鋼板的厚度.(4).冷成型薄壁型鋼的鋼材的強度設(shè)計值應(yīng)按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500182002的規(guī)定。(7).。m σ=6m支qL2103η/t2 = ≤ E,F之間： 肋側(cè)E板格固端彎矩系數(shù)= 肋側(cè)F板格固端彎矩系數(shù)= 支座彎矩系數(shù):m=(mfy+mey)/2 =m M: 幕墻立柱在風(fēng)荷載和地震作用下產(chǎn)生彎矩(kN 螺栓的受剪承載能力Nvb== Num1=N/Ncbl = =0個 取2個 根據(jù)選擇的螺栓數(shù)目，計算螺栓的受剪承載能力Nvb= 根據(jù)選擇的螺栓數(shù)目，計算立柱型材承壓承載能力Ncbl= Nvb= Ncbl= 強度可以滿足 角碼抗承壓能力計算: 角碼材料牌號:Q235鋼 ( C級螺栓) Lct2: 角碼壁厚: Jy: 熱軋鋼角碼承壓強度: Ncbg: 鋼角碼型材壁抗承壓能力(N): Ncbg=D22JyLct2Num1 =2305 = 強度可以滿足 九、幕墻后錨固連接設(shè)計計算 幕墻與主體結(jié)構(gòu)連接采用后錨固技術(shù)。本設(shè)計只考慮錨栓鋼材抗剪復(fù)合破壞類型和混凝土破壞類型。m本設(shè)計的錨栓是在拉剪復(fù)合力的作用之下工作，所以拉剪復(fù)合受力下錨栓或植筋鋼材破壞和混凝土破壞時的承載力，應(yīng)按照下列公式計算：　　　式中 群錨中受力最大錨栓的拉力設(shè)計值； 群錨受拉區(qū)總拉力設(shè)計值； 群錨中受力最大錨栓的剪力設(shè)計值； 群錨總剪力設(shè)計值； 錨栓受拉承載力設(shè)計值； 錨栓受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； 錨栓受剪承載力設(shè)計值； 錨栓受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值； 混凝土錐體受拉破壞承載力設(shè)計值； 混凝土錐體受拉破壞承載力標(biāo)準(zhǔn)值； 混凝土楔形體受剪破壞承載力設(shè)計值； 混凝土楔形體受剪破壞承載力標(biāo)準(zhǔn)值； γRs,N錨栓鋼材受拉破壞，錨固承載力分項系數(shù)=； γRs,V錨栓鋼材受剪破壞，錨固承載力分項系數(shù)=； γRc,N混凝土錐體受拉破壞，錨固承載力分項系數(shù)=； γRc,V混凝土楔形體受剪破壞，錨固承載力分項系數(shù)=； γRcp混凝土剪撬受剪破壞，錨固承載力分項系數(shù)=； γRsp混凝土劈裂受拉破壞，錨固承載力分項系數(shù)=；錨栓的分布如下圖所示：錨板：　　　X=　　　Y=錨栓設(shè)置：　　　s11=　　　s21=錨基邊距：　　　無邊緣效應(yīng)： c10*h ef h混凝土基材厚度=； 混凝土基材等級：強度等級C35； d錨栓桿、螺桿外螺紋公稱直徑及鋼筋直徑=； do鉆孔直徑=； df錨板鉆孔直徑=； h1鉆孔深度=； hef錨栓有效錨固深度=； Tinst安裝扭矩=； fstk錨栓極限抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值=； As錨栓應(yīng)力截面面積=； n群錨錨栓個數(shù)=4；幕墻后錨固連接設(shè)計中的錨栓是在軸心拉力與彎矩共同作用下工作，彈性分析時，受力最大錨栓的拉力設(shè)計值應(yīng)按下列規(guī)定計算：① 當(dāng)時② 當(dāng)時式中 彎矩設(shè)計值（）； 群錨中受力最大錨栓的拉力設(shè)計值； 錨栓1及i至群錨形心軸的垂直距離（mm）； 錨栓1及i至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離（mm）； 軸力N作用點至受壓一側(cè)最外排錨栓的垂直距離（mm）。(N/2+M/Z)/n =2(+)/2 =在做拉拔實驗時，單個錨栓的實驗值應(yīng)不小于N拔十、幕墻預(yù)埋件焊縫計算 根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB500172003 、 hf: L: he:角焊縫的計算厚度== Lw:角焊縫的計算長度=L2hf= fhf:Q235熱軋鋼板角焊縫的強度設(shè)計值:160N/mm2 βf:角焊縫的強度設(shè)計值增大系數(shù)，取值為: σm:彎矩引起的應(yīng)力 σm=6M/(2helw2βf) = σn:法向力引起的應(yīng)力 σn =N/(2heLwβf) = τ:剪應(yīng)力 τ=V/(2HfLw) = σ:總應(yīng)力 σ=((σm+σn)2+τ2) = σ=≤fhf=160N/mm2 焊縫強度可以滿足! 十一、幕墻橫梁計算 幕墻橫梁計算簡圖如下圖所示：1. 選用橫梁型材的截面特性: 選用型材號: 等邊角鋼L50X50X4 選用的橫梁材料牌號: Q235 d=16 橫梁型材抗剪強度設(shè)計值: 橫梁型材抗彎強度設(shè)計值: 橫梁型材彈性模量: E=105N/mm2 Mx橫梁繞截面X軸(平行于幕墻平面方向)的彎矩() My橫梁繞截面Y軸(垂直于幕墻平面方向)的彎矩() Wnx橫梁截面繞截面X軸(幕墻平面內(nèi)方向)的凈截面抵抗矩: Wnx= Wny橫梁截面繞截面Y軸(垂直于幕墻平面方向)的凈截面抵抗矩: Wny= 型材截面積: A= γ塑性發(fā)展系數(shù)，2. 幕墻橫梁的強度計算: 校核依據(jù): Mx/γWnx+My/γWny≤f= 橫梁上分格高: 橫梁下分格高: H橫梁受荷單元高(應(yīng)為上下分格高之和的一半): l橫梁跨度,l=1000mm(1)橫梁在自重作用下的彎矩(kNm) 風(fēng)荷載線分布最大集度標(biāo)準(zhǔn)值(三角形分布) qwk=WkB = = 風(fēng)荷載線分布最大集度設(shè)計值 qw=qwk = = Mxw: 橫梁在風(fēng)荷載作用下的彎矩(kN18