【正文】 向，減少外墻面積，節(jié)省能源。位置應(yīng)隱藏客設(shè)于標準層中部或端部。(4) 客房的設(shè)計① 客房設(shè)計應(yīng)根據(jù)氣候特點、環(huán)境位置、景觀條件，爭取良好的朝向。⑤ 。⑨ 標準較高的客房客設(shè)置電話和集中的電器控制設(shè)施。③ 。⑦ 衛(wèi)生間不應(yīng)設(shè)在餐廳、廚房、食品儲藏，變配電室等嚴格衛(wèi)生要求火防潮要求用房的直接上層。3 結(jié)構(gòu)設(shè)計說明書 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計任務(wù)書 工程概況某旅館設(shè)計樓，主體七層，鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，局部8層。 KN/m2.（2） 抗震設(shè)防 七度近震。 設(shè)計內(nèi)容(1)確定梁柱截面尺寸及框架計算簡圖(2)荷載計算(3)框架縱橫向側(cè)移計算；(4)框架在水平及豎向力作用下的內(nèi)力分析；(5)內(nèi)力組合及截面設(shè)計；(6)節(jié)點驗算。二氈三油防水層 冷底子油熱瑪蹄脂二道 KN/m2200mm厚泡沫混凝土保溫層 6=120mm 厚現(xiàn)澆板 25=3 KN/m215 mm厚吊頂與粉底 17= 6KN/m2共計 KN/m2因為本設(shè)計中屋面在七八層中均有所以要分項計算。八層屋面活荷載標準值：（2+）（+）2+（1+）（1+）+（+）（+）= KN七層屋面活荷載標準值：（3+）（4+）+（+）（+）2+（+）（+3++）2+（+）（+）= KN（4）樓面均布活荷載 KN/m2；走廊、樓梯、 KN/m2為了計算方便， KN/m2樓面均布活荷載標準值為： （10+）（2++）2=1175 KN（5）梁柱自重（包括梁側(cè)、梁底、柱的抹灰重量）梁側(cè)、梁底抹灰近似按加大了梁寬考慮每根重量計算見例 25= 表31 梁柱自重編號截面（m2）長度（m）根數(shù)每根重量（KN）L128L214L3126L463L540L6240Z144Z2264（6）墻體自重墻體均為240厚，兩面抹灰，近似按加厚墻體考慮抹灰重量。將上述分項荷載相加，得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下： 第八層：G8=1189KN 第七層：G7=6904KN 第六層：G6=8976KN 第五層：G5=8976KN 第四層：G4=8976KN 第三層：G3=8976KN 第二層：G2=8976KN 第一層：G1=10196KN 水平地震作用下框架的側(cè)移驗算.（1）橫梁線剛度.混凝土C30，Ec=3107KN/m2 ，fe=在框架結(jié)構(gòu)中為考慮這一有利作用，在計算梁的截面慣性矩時，對現(xiàn)澆樓面的邊框架取I=（I0為梁的截面慣性矩）；對中框架梁取I= I0，、圖35質(zhì)點重力荷載值建筑物總重力荷載代表值為： 63169KN 橫梁線剛度計算結(jié)果列于表表3－3 橫梁線剛度梁 號L截 面bh（m2）跨 度L（m）I0=bh3/12m4邊 框 架 梁中 框 架 梁Ib=I0（m4）Kb=EIb/L（KNm）Ib= I0（m4）Kb=EIb/L（KNm）L11038.103104L2103103104L31039103104L4103103104L51031031049103104L6103103104103104（2）橫向框架柱的側(cè)移剛度D值計算. 柱線剛度列于下表表3－4柱線剛度柱號（Z）截面（m2）柱高度h（m）慣性矩Ic=bh3/12 （m4）線剛度KcKc=EIc/hZ1103104Z2103104橫向框架側(cè)移剛度D值計算見下表表3－5 橫向框架側(cè)移剛度D值計算層柱類型根數(shù)底層邊框邊柱85914邊框中柱（+）/=125014中框邊柱888718中框中柱（+）/=1067718∑D436520．五 六 七層邊框邊柱（+）/（2*）=146774邊框中柱（+）*2/（2*）=309734中框邊柱（+）/（2*）=1572218中框中柱（+）*/（2*）=2282518∑D876446八層電梯及樓梯間柱邊框邊柱（+）/（2*）=146778中框中柱（+）/（2*）=157222∑D148860（3）橫向框架的自振周期按頂點位移法計算框架的自振周期。在未求出框架的周期前，無法求出框架的地震力及位移，△T是將框架的重力荷載視為水平作用力，求得的假象框架頂點位移，然后由△T求出T1，在用T1求得框架結(jié)構(gòu)的底部剪力，進而求出框架多層剪力和結(jié)構(gòu)真正的位移。因此引入δn，即頂部附加的影響，且使修正后的剪力分布與實際更加吻合?？蚣苤藦澗匾姳?3。表314 地震力作用下框架梁端彎矩及柱軸力 層次nAB跨BC跨柱軸力l(m)M左(KNm)M右(KNm)Vb（KN）l(m)M左(KNm)M右(KNm)Vb(KN)ND(KN)NJ(KN)7654321計算梁端彎矩M：梁端彎矩可按節(jié)點彎矩平衡條件，將節(jié)點上下柱端彎矩之和按左右梁的線剛度比例分配。在豎向荷載作用下，梁端可以考慮塑性重分布，樓面豎向荷載分別按恒荷載及全部活荷載計算。例：A柱頂層節(jié)點： 下柱＝==梁＝==其他節(jié)點的分配系數(shù)圖見圖3－11及圖3－12。梁端剪力及柱軸力計算梁端剪力 V=Vq＋Vm式中：Vq——梁上均布荷載引起的剪力，Vq＝ql；Vm——梁端彎矩引起的剪力，Vm＝ 柱軸力 N=V+P式中：V——梁端剪力； P——節(jié)點集中力及柱自重。 內(nèi)力組合(1) 框架梁內(nèi)力組合在恒載和活載作用下，跨間Mvmax可近似取跨中的M代表。圖中 MGA、MGB——重力荷載作用下梁端的彎矩；MGA、MEB——水平地震作用下梁端彎矩；RA、RB——豎向荷載與地震荷載共同作用下梁端反力。表中恒載和活載的組合，梁端彎矩取調(diào)幅后的數(shù)值（圖114括號中數(shù)值），剪力取調(diào)幅前后的較大值，如圖16所示，圖中M左、M右為調(diào)幅前彎矩值。m）MGB（KNm）AB跨7654321BC跨7654321注：當x1l或x10時，表示最大彎矩發(fā)生在支座處，應(yīng)取x1=L或x1＝0時，用M=RAx－－MGAMEA計算MGE。V跨中MABMBC6A右M177。V跨中MDJMJK4A右M177。m，剪力單位為KN；② 表中跨中組合彎矩未填處未跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同。③7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底M33N5柱頂MV柱底M49N4柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN 1柱頂MN柱底MN注：表中彎矩單位為KN③7柱頂MN柱底MN6柱頂MN柱底MN5柱頂MV90柱底MN904柱頂MN柱底MN3柱頂MN柱底MN2柱頂MN柱底MN 1柱頂MN柱底MN注：表中彎矩單位為KN圖中M單位為KN VGb＝（q恒＋）－LnMbν、Mbr——分別為梁的左右端順時針方向或逆時針方向截面組合的彎矩值。m ；Mbr＝m；Mbr＝ KNm VGb＝（+）＝ KNBC跨： Mbν＋Mbr＝＋=（3） 柱截面設(shè)計以第一、二層B柱為例，對圖18中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進行設(shè)計。若柱形成了塑性鉸，則會伴隨產(chǎn)生極大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力并可能使結(jié)構(gòu)成為機動體系。由于框架結(jié)構(gòu)的底層柱過早出現(xiàn)塑性屈服，將影響整個結(jié)構(gòu)的變形能力。：左震 +＝ KN：左震 += KNm 取ˊ＝ KNmMcⅡⅡ＝+= KNm N＝＝ ②M＝ KNm N＝＝ KN ②M＝ KN取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足＝。λ＝，當1時，取λ＝1；當λ3時，取λ＝3； N——考慮地震作用組合的框架柱軸向壓力設(shè)計值，當N，取N＝。 構(gòu)造要求由于影響地震作用和結(jié)構(gòu)承載力的因素很復(fù)雜，在對地震破壞的機理還不十分確定的情況下，對結(jié)構(gòu)的許多方面難以做出準確的計算，因此依據(jù)大量的實際工程經(jīng)驗及震害調(diào)查資料，《建筑結(jié)構(gòu)抗震規(guī)范》（GBJ1189）提出了一系列合理的結(jié)構(gòu)構(gòu)造措施以保證結(jié)構(gòu)的抗震能力?？拐鹪O(shè)計 V≤1/γRE（ fcbh0）式中hw——截面的腹板高度，矩形截面取有效高度h0，T形截面取有效高度減去翼緣高度，Ⅰ形截面取腹板凈高。（2）梁的縱向鋼筋 非抗震設(shè)計時：① 縱向受拉筋的最小配筋度min支座截面 ρmin=%跨中截面 ρmin=%② 在梁端至少配置2Φ12鋼筋伸入支座，或與支座負鋼筋搭接，（la見表628）。表324 抗震設(shè)計時，框架梁縱向受拉鋼筋最小配分率抗震等級支座跨中一二三、四② 考慮到水平力產(chǎn)生的剪力在框架梁總剪力中占的比例很大，且水平力往復(fù)作用下，梁中剪力反號，反彎點移動的因素，在框架梁中不采用彎起鋼筋，梁中全部剪力由箍筋和混凝土共同承擔。當縱向鋼筋在節(jié)點水平錨固長度不夠時，應(yīng)沿柱節(jié)點外邊向下彎折。梁端部縱向受壓鋼筋與受拉鋼筋面積的比值A(chǔ)s’/As,