臥式雙面銑削組合機(jī)床液壓傳動(dòng)系統(tǒng)畢業(yè)論文-預(yù)覽頁(yè)
【正文】 閥6右端—電磁換向閥7—雙桿活塞缸右腔。液壓缸左腔回油—二位二通電磁閥7—電磁閥6右端—油箱?；_(tái)受力情況。根據(jù)上述假定條件經(jīng)計(jì)算得到液壓缸工作循環(huán)中各階段的壓力，流量和功率（見(jiàn)表41），并繪出其工況圖（圖41）圖41 液壓缸工作缸工況圖表41 液壓缸工作循環(huán)中各階段的壓力，流量和功率工 況負(fù)載F(N)回油腔壓力（mpa）進(jìn)油腔壓力(MPa)輸入流量Q()輸入公率P(W)計(jì)算公式Q=A=AQ=A,P=順 銑啟動(dòng)0加速 快進(jìn) 工進(jìn) 快進(jìn) 逆 銑 啟動(dòng) 0Q=A=AQ=A,P=加速 快進(jìn) 工進(jìn) 快退 注A==*m V1= V3 =， V4= V6== 夾緊缸參數(shù)的設(shè)計(jì)（1）液壓缸直徑及活塞桿直徑設(shè)計(jì) 參數(shù)取=3MPa = 最小夾緊力N=2800N()2800 取 ∴ 查GB/T23481993取=40mm， d2=32mm∴= =（2）活塞桿直徑按簡(jiǎn)單拉壓強(qiáng)度計(jì)算：查[4]p15 d= （41） 取110MPa代入公式（41）得：d ==10mm已求得d=12mm故滿(mǎn)足要求。六、 油箱查[4]p18 公式112 取￡=6，按式算的液壓系統(tǒng)中的郵箱容量為 V=￡q=6*=七、 計(jì)算液壓系統(tǒng)技術(shù)性能由于本系統(tǒng)的油管布局尚未確定，故只能估算閥類(lèi)元件的壓力損失。 在管道結(jié)構(gòu)尚未確定的情況下，管道的局部壓力損失 即 計(jì)算各工況下的閥類(lèi)元件的局部壓力損失 液壓系統(tǒng)在快進(jìn)，工進(jìn)和快退工況下的壓力損失計(jì)算如下： 快進(jìn) = q= = = == ==++ =++ =在回油路上，壓力損失分別為= q= = == ==++ =++ ==+ =+ =此值與上面計(jì)算的數(shù)值基本相符，故不必重算 工進(jìn) 油液通過(guò)電磁閥3，調(diào)速閥8，調(diào)速閥9進(jìn)入液壓缸，在回路上，油液通過(guò)單向閥5，則進(jìn)油路上的總壓力損失為 == = 在回油路中的壓力損失為 == 快退由于快進(jìn)時(shí)與快退時(shí)的輸入流量相同且快進(jìn)快退所用的液壓器件相同所以快退時(shí)的進(jìn)油路上的壓力損失即為快進(jìn)時(shí)回油路上的壓力損失 ==此值與上面計(jì)算的數(shù)值基本相符，故不必重算 確定系統(tǒng)調(diào)整壓力 根據(jù)上述計(jì)算可知：液壓泵即溢流閥的調(diào)整壓力快進(jìn)階段系統(tǒng)工作和壓力損失和即為 += 驗(yàn)算 有表11可知道在工進(jìn)時(shí)占用時(shí)間最長(zhǎng)，所以只需驗(yàn)算工進(jìn)時(shí)的發(fā)熱與溫升 在工進(jìn)時(shí)，根據(jù)公試查[8]p175 （72）可算出工進(jìn)階段回路效率 代入公式（72） ==++=足見(jiàn)工進(jìn)時(shí)液壓系統(tǒng)效率很低，這主要是溢流閥損失和節(jié)流閥損失的 根據(jù)系統(tǒng)發(fā)熱量計(jì)算公式可算出工進(jìn)階段發(fā)熱功率為查[9]p182 H=(1) （73）代入公式（73）得：H=(1)== 查[9]p87 （74）取散熱系數(shù)K=15W/代入公式（74）=27度 次溫升沒(méi)有超過(guò)需用范圍=因此不需采用冷卻器八、參考文獻(xiàn) 機(jī)械工業(yè)出版社， 1990 東南大學(xué)出版社，2004 海洋出版社，2004 清華大學(xué)出版社， 1992，機(jī)械工業(yè)出版社，200
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