【正文】 跨活載作用下柱軸力 32 表3 21 37 表3 22 （kN） 37 表3 23 (kN但框架結(jié)構(gòu)抗側(cè)剛度較小，在水平力作用下將產(chǎn)生較大的側(cè)向位移。框架結(jié)構(gòu)的研究，對(duì)于建筑的荷載情況，分析其受力，采用不同的方法分別計(jì)算出各種荷載作用下的彎矩、剪力、軸力，然后進(jìn)行內(nèi)力組合，挑選出最不利的內(nèi)力組合進(jìn)行截面的承載力計(jì)算，保證結(jié)構(gòu)有足夠的強(qiáng)度和穩(wěn)定性。 這次設(shè)計(jì)是在土木工程教研室各位老師的悉心指導(dǎo)下完成的，在此向你們表示衷心的感謝！鑒于水平有限，設(shè)計(jì)書(shū)中還存在不少缺點(diǎn)甚至錯(cuò)誤，敬請(qǐng)老師批評(píng)和指正。未修正前粘土承載力特征值為180kN/m2，礫石土層承載力特征值為300kN/m2。內(nèi)外墻均采用小型混凝土空心砌塊，厚度200mm，重量參見(jiàn)最新《結(jié)構(gòu)荷載設(shè)計(jì)規(guī)范》?；A(chǔ)采用獨(dú)立基礎(chǔ)，初步估算基礎(chǔ)頂面的位置，根據(jù)地基土層的分布情況，初步確定位置，計(jì)算可以采用h1=底層層高+。在豎向荷載作用下，可考慮框架梁端塑性變形產(chǎn)生的內(nèi)力重分布，對(duì)梁端負(fù)彎矩乘以調(diào)幅系數(shù)進(jìn)行調(diào)幅。第2章 建筑結(jié)構(gòu)布置與荷載計(jì)算 確定計(jì)算簡(jiǎn)圖本工程橫向框架計(jì)算單元取第⑩榀，框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖假定底層柱下端固定于基礎(chǔ)，按工程地質(zhì)資料提供的數(shù)據(jù)，該場(chǎng)地為Ⅲ類(lèi)的場(chǎng)地土，地質(zhì)條件較差，初步確定工程基礎(chǔ)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，挖去所有雜土，基礎(chǔ)置于第二層粉質(zhì)黏土層上，基底標(biāo)高為設(shè)計(jì)相對(duì)標(biāo)高–。 荷載計(jì)算本工程以⑩軸線(xiàn)橫向框架為計(jì)算分析對(duì)象。圖2 4 恒載中間層節(jié)點(diǎn)集中力（1）恒載（未考慮填充墻重量）邊柱連系梁自重 粉刷 kN連系梁傳來(lái)樓面自重 = kN kN中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載 GA=GD=框架柱自重： GA1=GD1=25= kN中柱連系梁自重 kN粉刷 連系梁傳來(lái)樓面自重 =(+–3)= 中間層中節(jié)點(diǎn)集中荷載 GB=GC= kN柱傳來(lái)集中荷載 GB1=GC1= kN (2)活載QA=QD==QB=QC=+(+–)= kN(1)建筑物總重力荷載代表值Gi的計(jì)算1）集中于屋蓋處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值G5：屋面恒載 (2+3)=橫梁 (2+3)=縱梁 (+)4= kN女兒墻 25= kN柱重 254= kN橫墻 () 2= kN縱墻 ()()= (忽略?xún)?nèi)墻的門(mén)窗按墻重算) G5= kN2）集中于三、四、五層處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值G4～G2：50%樓面活載 (22+3)=樓面恒載 (2+3)=橫梁 縱梁 柱重 2=橫墻 2= kN縱墻 2= kNG4=G3=G2=3）集中于二層處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值G1： 50%樓面荷載 樓面恒載 橫梁 縱梁 kN柱重 25(+)4= kN橫墻 +縱墻 +G1= kN (1)地震作用計(jì)算1) 框架柱的抗側(cè)移剛度：在計(jì)算梁、柱線(xiàn)剛度時(shí)，應(yīng)考慮樓蓋對(duì)框架梁的影響，在現(xiàn)澆樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩取I=2I0；邊框架梁取I=；I0為框架梁按矩形截面計(jì)算的截面慣性矩。m）K=∑ic/2iz(一般層)K=∑ic/2iz(底層)аC D=аC m B5D5=1/3ql2=1/3= kNm D5B5=1/32ql2=1/32= kNm板傳來(lái)的恒載作用：= kNm （逆時(shí)針為正）樓層外縱梁 MA1= –MD1== kNm節(jié)點(diǎn)B5的不平衡彎矩：MB5D5+ MB5A5+MB5縱梁= +=在進(jìn)行彎矩分配時(shí)，應(yīng)將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩反號(hào)后再進(jìn)行桿件彎矩分配。根據(jù)所求出的兩端彎矩，再通過(guò)平衡條件，即可求出恒載作用下梁剪力、柱軸力，結(jié)果見(jiàn)表3–1～3–4。+a179。/96= （12a178。）/12= /32= m MB5= –MC5=mMA1=MA2=MA3=MA4=MA1B1+MA1=+=mMB1=MB2=MB3= MB4= MB1D1+MB1==mMB1=MB2=MB3= MB4=MB1A1+MB1+MB1D1==活載（c）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖3–1圖3–17 。m）圖3 14 活載（b）剪力、軸力（kN）圖3 15 活載（c）迭代過(guò)程圖3 16 活載（c）彎矩圖（kNm)∑Mik/lV1/A=u∑Mik/lM=MABV1/Axl/25 4 3 2 1 表3 8 活載（a）作用下柱軸力層邊柱(A軸)中柱(B軸)橫梁縱梁柱軸力（kN）橫梁縱梁柱軸力（kN）端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力5 4 3 2 1 表3 9 活載（b）作用下AB跨梁端剪力層q(kN/m)a(m)l(m)u=(la)xq/2MABMBA∑Mik/lV1/A=u∑Mik/lVB=(u+∑Mik/l)5 4 3 2 1 表3 10 活載(b)作業(yè)用下BC跨梁端剪力（kN） 層q(kN/m)l(m)ql/4(kN)VB=ql/4(kN)VC=ql/4(kN)5 4 3 2 1 表3 11 活載（b）作用下AB跨跨中彎矩(kNm)∑Mik/lV1/A=u∑Mik/lM=V1/Axl/25 4 3 2 1 表3 16 活載（c）作用下柱軸力層邊柱(A軸)中柱(B軸)橫梁縱梁柱軸力（kN）橫梁縱梁柱軸力（kN）端部剪力端部剪力端部剪力端部剪力5 4 3 2 1 表3 17 滿(mǎn)跨活載作用下AB跨梁端剪力層q(kN/m)a(m)l(m)u=(la)xq/2MABMBA∑Mik/lV1/A=u∑Mik/lVB=(u+∑Mik/l)5 4 3 2 1 表3 18 滿(mǎn)跨活載作用下BC跨梁端剪力（kN）層q(kN/m)l(m)ql/4(kN)VB=ql/4(kN)VC=ql/4(kN)5 4 3 2 1 表3 19 滿(mǎn)跨活載作用下AB跨跨中彎矩(kNm頂層中縱梁：MB5= –MC5= –[+(+–3) 23/2] = – kN圖3 22 圖3 23 （kN表3 25 地震作用下橫向框架柱剪力及柱端彎矩層次層間剪力（kN）總剪力（kN）柱別Di(kN/mm)∑D(kN/mm)Vi（kN）yh（m）M下M上5 邊柱 中柱 4 邊柱 中柱 3 邊柱 中柱 2 邊柱 中柱 1 邊柱 中柱 表3 26 地震作用下梁端彎矩層次柱別M下(kNm)地震作用下梁端剪力邊跨梁跨中彎矩(kNm)圖3 26 地震作用下框架梁剪力、柱軸力（kN）第4章 橫向框架內(nèi)力組合彎矩調(diào)幅 在豎向荷載作用下，可考慮框架梁端塑性變形產(chǎn)生的內(nèi)力重分布，對(duì)梁端負(fù)彎矩乘以調(diào)幅系數(shù)進(jìn)行調(diào)幅，并應(yīng)符合下列規(guī)定：（1）