【正文】 /h，含二氧化硫量3000mg/ m3,則可計(jì)算出煙氣中所含二氧化硫量為2000003000=6108 mg/h=600kg/h。脫硫量106kg。許多工程實(shí)踐表明，≤煙氣流速（110%過負(fù)荷）≤。()又VSO2= m3/s 質(zhì)量流率G SO2=*1000/*64g/s= kg/s根據(jù)物料守蘅,總共需要的氧氣質(zhì)量流量GO2=該質(zhì)量流量的氧氣總共需要的空氣流量為G空氣=GO2/=故V空氣=(m3/s)= (m3/s)V3=()V空氣=綜上所述，噴淋塔內(nèi)實(shí)際運(yùn)行條件下塔內(nèi)氣體流量Vg=Va+V2+V3=++ (m3/s)=(m3/s) 噴淋塔設(shè)計(jì) 噴淋塔塔高噴淋塔塔高分為：除霧區(qū)高度、吸收區(qū)高度、漿液池高度以及煙氣進(jìn)出口塔高。1）數(shù)量：2套2）類型：V型 級數(shù)：2級3）作用：除去吸收塔出口煙氣中的水滴，以便減少煙囪出煙口灰塵量。沖洗覆蓋率%=(n^∏*h^2tg^2α)/A*100%式中：n—噴嘴數(shù)量，23個， α—為噴射擴(kuò)散角，90 A—除霧器有效通流面積，20 m2 H—沖洗噴嘴距除霧器表面的垂直距離，沖洗覆蓋率%=(n^∏*h^2tg^2α)/A*100%=23^∏*^2/15*100%=237%③%以上，根據(jù)吸收塔出口端（即除霧器入口端）霧滴顆粒直徑的實(shí)際分布狀況，直徑大于17m的霧滴顆粒必須100％完全去除。）NOG為傳質(zhì)單元數(shù)，近似數(shù)值為NOG=(y1y2)/ △ym，即氣相總的濃度變化除于平均推動力△ym=（△y1△y2）/ln(△y1/△y2)(NOG是表征吸收困難程度的量，NOG越大，則達(dá)到吸收目標(biāo)所需要的塔高隨之增大)。＝ (3)式中：C—標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下進(jìn)口煙氣的質(zhì)量濃度，kg/m3 —給定的二氧化硫吸收率，％；％ H—吸收塔內(nèi)吸收區(qū)高度，m K0—常數(shù)，其數(shù)值取決于煙氣流速u(m/s)和操作溫度(℃)； K0=3600u273/(273+t)由于傳質(zhì)方程可得噴淋塔內(nèi)單位橫截面面積上吸收二氧化硫的量[4]為：G（yy）=H式中：G—載氣流量（SO2濃度比較低，可以近似看作煙氣流量）kmol/( ) Y1,y2—進(jìn)塔出塔氣體中SO2的摩爾分?jǐn)?shù)（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下的體積分?jǐn)?shù)） Ky—單位體積內(nèi)SO2以氣相摩爾差為推動力的總傳質(zhì)系數(shù)，kg/(m3﹒s) a—單位體積內(nèi)的有效傳質(zhì)面積，m2/m3. —平均推動力，即塔底推動力，△ym=（△y1△y2）/ln(△y1/△y2)=G(y1y2)/ h1 （5）吸收效率=1 y/ y，按照排放標(biāo)準(zhǔn)，要求脫硫效率至少98%。在實(shí)際的設(shè)計(jì)中應(yīng)該盡量使液氣比L/G減少到合適的數(shù)值同時有保證了脫硫效率滿足運(yùn)行工況的要求。因此噴淋塔最終的高度為H= h1+h2+h3+ h4=+++= 噴淋塔的壁厚操作壓力為2*= kPa。綜上所述，設(shè)計(jì)的材料選擇，壁厚計(jì)算數(shù)值和實(shí)驗(yàn)強(qiáng)度均符合實(shí)際操作要求。由上述得到的二氧化硫的量按1:。噴嘴噴管的計(jì)算則每層噴淋塔所用的漿液量為Q1=而單個噴嘴流量個 所以噴嘴總個數(shù)為N=446=184個單噴管最大流量單噴淋層主噴管數(shù)式中：—為單噴淋管可選最大管徑，； V—噴淋管內(nèi)最大流速，6m/s所以個噴淋層在塔內(nèi)覆蓋率的確定噴淋層在脫硫塔內(nèi)覆蓋率為： 式中：AEFF—單層噴嘴在脫硫塔內(nèi)的有效覆蓋面積,取20m3A— 脫硫塔面積。根據(jù)保溫層的厚度選取， K2—保護(hù)層的安裝費(fèi)用系數(shù)根據(jù)保護(hù)層材料的不同，K2選取值也不同。 手孔、人孔的設(shè)計(jì)手孔的設(shè)計(jì)手孔是手和手提燈能伸入得設(shè)備孔口，用于不便進(jìn)入或不必進(jìn)入設(shè)備便能清洗，檢查，維修。本設(shè)計(jì)在每層噴淋層處設(shè)置一個人孔，另外在塔釜處單設(shè)一個人孔，故一共要設(shè)置5個人孔。人孔采用HG21514標(biāo)準(zhǔn)，公稱直徑為400600mm。封頭靠雙面焊接與塔體相連，并需要探傷。這相對增加了煙囪的幾何高度，中國國家標(biāo)準(zhǔn)中規(guī)定：我國的《制定地方大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)技術(shù)》GB/T1320191中對煙氣抬升高度計(jì)算公式作如下規(guī)定：煙囪的有效高度H=煙囪的幾何高度+抬升高度因此煙囪的有效高度為：式中：H—煙囪的有效高度，m； —煙囪的幾何高度，m； —煙囪抬升高度，m。（3）漿液循環(huán)泵的管道直徑的計(jì)算。根據(jù)實(shí)際需要，增壓風(fēng)機(jī)的位置選在進(jìn)入噴淋塔之前，一方面可以防止防腐不過關(guān)的問題，一方面可以大大降低初期投資。增壓風(fēng)機(jī)選擇計(jì)算原則：增壓風(fēng)機(jī)的風(fēng)量應(yīng)為設(shè)備滿負(fù)荷工況下的煙氣量的110％；增壓風(fēng)機(jī)的壓頭應(yīng)為脫硫裝置在設(shè)備滿負(fù)荷工況下阻力的120％（并考慮10℃溫度裕量下）。增壓風(fēng)機(jī)的設(shè)計(jì)壓力是基于所需壓力值，并考慮20％裕量。計(jì)算所需要的全壓，可對通風(fēng)機(jī)入口截面和塔出口截面做能量衡算（以1 m3氣體為基準(zhǔn)），則有：阻力的計(jì)算雷諾數(shù)Re=du=16600002000 則煙氣在管道內(nèi)呈湍流流動相對摩擦系數(shù)= 圖 41 摩擦系數(shù)與雷諾系數(shù)及相關(guān)粗糙的的關(guān)系e由上圖可知，摩擦系數(shù)λ=進(jìn)口煙道阻力=140Pa 出口煙道阻力=151Pa 煙囪阻力=式中：——摩擦阻力系數(shù)，無量綱； ——管內(nèi)煙氣平均流速，； ——煙氣密度，； ——管道長度，； ——管道直徑，從噴淋塔入口處至增壓風(fēng)機(jī)煙道、增壓風(fēng)機(jī)出口至吸收塔入口煙道、吸收塔（包括除霧器）、吸收塔出口至出口處煙道的阻力，求出濕法脫硫系統(tǒng)的總壓降△P。鼓風(fēng)機(jī)的選用方法與離心通風(fēng)機(jī)相同。/h。取氨水在管道的流速為u=3m/s.（1）阻力計(jì)算阻力∑Hf=直管阻力+彎管阻力= 式中：——摩擦阻力系數(shù)； u——管內(nèi)氨水平均流速，； ——局部阻力系數(shù)； ——管道長度，； ——管道直徑，m.（2）揚(yáng)程泵的揚(yáng)程則H=41m那么，由泵的參數(shù)表可以得出選用的泵為DF40G4。/h。特別是在大型貯槽或貯罐中利用一臺或多臺一起工作，在消耗低能耗的情況下便可以得到良好的攪拌效果且此攪拌器攪拌轉(zhuǎn)數(shù)一般在3001400r/min，能達(dá)到要求，所以選擇側(cè)進(jìn)式攪拌器，用5臺，1臺備用。容易清洗拆裝方便：板式換熱器靠夾緊螺栓將夾固板板片夾緊，因此拆裝方便，隨時可以打開清洗，同時由于板面光潔，湍流程度高，不易結(jié)垢。因此選擇翅式換熱器將進(jìn)塔煙氣降溫到100度。平臺內(nèi)緣距保溫層表面的間隙設(shè)為50mm支撐平臺的槽鋼梁沿著平臺外圓周等分安排。欄桿的立柱用牢固的型鋼制造。平臺鋪板選用鋼材，并在其上用模具敲出圓形鼓點(diǎn)，且開排水孔。常用的設(shè)計(jì)為角度為50176。梯子的最低一級踏步應(yīng)高于地面350mm。進(jìn)入中間平臺處梯子上的開口，與側(cè)面通過型梯上方的開口一樣，根據(jù)梯子與平臺的相應(yīng)位置選用右側(cè)通過型直梯。葉輪上的內(nèi)外表面要求光滑，以減少水流的摩擦損失。軸承是套在泵軸上支撐泵軸的構(gòu)件，有滾動軸承和滑動軸承兩種。為了增加回流阻力減少內(nèi)漏，延緩葉輪和泵殼的所使用壽命，在泵殼內(nèi)緣和葉輪外援結(jié)合處裝有密封環(huán)，～。所以在水泵的運(yùn)行巡回檢查過程中對填料函的檢查是特別要注意！在運(yùn)行600個小時左右就要對填料進(jìn)行更換。為了使泵內(nèi)充滿液體，通常在吸入管底部安裝一帶濾網(wǎng)的底閥，該底閥為止逆閥，濾網(wǎng)的作用是防止固體物質(zhì)進(jìn)入泵內(nèi)損壞葉輪或妨礙泵的正常操作。工業(yè)用四大離心機(jī)有三足式離心機(jī)（轉(zhuǎn)速6001200r/min）、臺式離心機(jī)（多用于實(shí)驗(yàn)室\轉(zhuǎn)速03000r/min）、臥螺離心機(jī)（轉(zhuǎn)速25006000r/min）、碟式分離機(jī)（轉(zhuǎn)速400010000r/min）、管式高速分離機(jī)（轉(zhuǎn)速1300030000r/min）。 (4)啟動離心機(jī)時，應(yīng)蓋上離心機(jī)頂蓋后，方可慢慢啟動。首先，根據(jù)Q和d確定旋流器的直徑D，一般溢流較粗和生產(chǎn)能力較大時，選用大規(guī)格的旋流器，反之采用小規(guī)格旋流器?！?5176。選擇以上參數(shù)時結(jié)合水力旋流器產(chǎn)品目錄中所列技術(shù)規(guī)格，最終確定旋流器的尺寸。（mm）底流口徑（mm）錐物料干燥過程分等速階段和減速階段兩個部分進(jìn)行。此時顆粒溫度開始上升，干燥結(jié)束時，物料的溫度近于周圍空氣的溫度。表 56 LPG200技術(shù)參考LPG5LPG25LPG50LPG100LPG150LPG200LPG500入口溫度(℃)140350自控出口溫度(℃)8090霧化器轉(zhuǎn)速250002550100150200500霧化盤直徑(rpm)6022000215001800016000電加熱最大功率(kw)8120150占地長度(m)1208199 脫硫塔貯存罐沖洗管道用水量來設(shè)計(jì)系 統(tǒng)提供了一個大型抽空的、因維修工作而關(guān)掉煙氣時用來儲存大量硫酸氨漿液的儲罐，稱為硫酸鉸儲罐（有的公司稱為緊急儲罐）。以便化肥廠無預(yù)警故障時，脫硫系統(tǒng)仍能工作。通常這兩個過程是同時進(jìn)行的。 影響硫酸銨結(jié)晶顆粒大小的因素影響硫酸銨結(jié)晶顆粒大小的因素有以下幾點(diǎn)：（1）母液酸度母液酸度的提高不能保持有利于晶體成長所必須的過飽和度，同時母液黏度增大，增加了硫酸銨分子擴(kuò)散阻力，阻礙了晶體正常成長，因此隨著母液酸度的提高，硫酸銨結(jié)晶平均粒度下降，晶形也從長寬比小的多而顆粒轉(zhuǎn)變?yōu)橛心z結(jié)構(gòu)趨勢的細(xì)長六角棱柱形，甚至成針狀。鼓泡式飽和器正常操作時的母液酸度為4%~6%；噴淋式飽和器正常操作時的母液酸度為3%~5%；%~3%。又因母液年度降低而增加了硫酸銨分子向晶體表面的擴(kuò)散速率，有利于晶體長大。另外也起到減輕器內(nèi)堵塞的作用。因此必須控制晶比。本設(shè)計(jì)取亞硫酸銨與氧氣摩爾比1:V1=590 103/則所需空氣量V2=413/=2065m3/h硫酸銨質(zhì)量分?jǐn)?shù)的計(jì)算W=硫酸銨質(zhì)量/總質(zhì)量=660/（660+200）=74%W代表進(jìn)入干燥器時硫酸銨的質(zhì)量分?jǐn)?shù)。安置補(bǔ)助費(fèi)、地上附著物和青苗補(bǔ)償費(fèi)的等費(fèi)用總共5萬，共投入15萬元。 年運(yùn)行費(fèi)用運(yùn)行費(fèi)用主要有：電費(fèi)、水費(fèi)、脫硫劑費(fèi)用、人工費(fèi)，稅費(fèi)等。④脫硫劑費(fèi)用：近年來，隨著合成氨企業(yè)總體技術(shù)水平的不斷提高，我國合成氨年產(chǎn)量也在快速增加，相關(guān)統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)顯示：2000年至2008年，%，居世界首位。圖71是國內(nèi)所有脫硫裝置皆使用氨法煙氣脫硫所需脫硫劑氨與合成氨年總產(chǎn)量的比較。吸收劑費(fèi)用初步估算表表 73 劑費(fèi)用初步估算項(xiàng)目用量(t/h)液氨單價(元/噸)年消耗量(t)年藥劑費(fèi)用(萬元)氨水1200080001280人工費(fèi)：本脫硫除塵系統(tǒng)由于運(yùn)行、維護(hù)管理簡便，安排16人進(jìn)行日常管理、維護(hù)，月工資為2500元，年費(fèi)用為180萬元。假定職工每月2500元的工資為計(jì)稅工資，則應(yīng)納稅額為：1833%=。為運(yùn)輸及儲存便利，通常將氣態(tài)的氨氣通過加壓或冷卻得到液態(tài)氨，在生產(chǎn)、儲存、運(yùn)輸、使用過程中如發(fā)生泄漏、易引起燃燒爆炸或中毒事故，處置不慎，將會造成嚴(yán)重后果。4) 罐車閥門爆。泄漏源點(diǎn)自己無法控制的，應(yīng)向指揮部報(bào)告，并提出搶修措施。避雷針分三部分組成，即接閃器、引下線、接地裝置。為減少氨逃逸,保證高脫硫率,可控制pH=，液氣比在23L/m3，進(jìn)口煙氣溫度在90~110℃較為合適。這次課程設(shè)計(jì)，我們運(yùn)用氨法脫硫。與此同時，我們作為一個團(tuán)隊(duì)，團(tuán)結(jié)合作的意識得到增強(qiáng)，隊(duì)員們高度負(fù)責(zé)的工作態(tài)度和集體的榮譽(yù)感得到了高度的體現(xiàn)，為我們以后的工作生涯做了有利的奠基。雖然有時進(jìn)入思想誤區(qū)，但隨著對工作原理的深刻認(rèn)知，我們不斷地更正以前的錯誤思維，理論結(jié)合實(shí)踐，最終把問題解決，從中讓我們學(xué)到了很多。參考文獻(xiàn)[1] 丁紅蕾,蘇秋鳳,張涌新,文雯,高翔. 濕式氨法煙氣脫硫工藝影響因素的試驗(yàn)研究[J]. 熱力發(fā)電,2014,01:9698[2] 徐長香,傅國光. 氨法煙氣脫硫技術(shù)綜述[J]. 電力環(huán)境保護(hù),2005,02:1720[3] 楊志忠,張軍. 吸收塔噴淋層設(shè)計(jì)經(jīng)濟(jì)性能分析[J]. 東方電氣評論,2007,01:1921[4]李蔭堂,董韶峰,李軍. 煙氣脫硫噴淋塔的容積吸收率[J]. 環(huán)境技術(shù),2003,06:3234[5] 蘭濤,張曉瑜,武征,孫愿,張程. 鍋爐煙囪高度設(shè)置合理性論證的實(shí)例分析[J]. 環(huán)境科學(xué)與管理,2011,02:158163.[6] 徐仲甫. 《化工設(shè)備設(shè)計(jì)全書》簡介[J]. 有色設(shè)備,1989,02:66[7] 陳敏恒,叢德滋等. 《化工原理》[III]. 化學(xué)工業(yè)出版社，2006，05[8] 鄭衛(wèi)京等,火電廠煙氣脫硫裝置防蝕與防護(hù)[J].電力環(huán)境保護(hù),1999,15（2）：2326[9] 宋桂東,萬皓,邵申,產(chǎn)文兵,顧曉婧. 氨法煙氣脫硫中的氨逃逸[J]. 上海大學(xué)學(xué)報(bào)(自然科學(xué)版),2013,06:615618[10] 潘文惠. 噴淋塔的參數(shù)化設(shè)計(jì)及數(shù)值模擬分析[D].湘潭大學(xué),2012附 錄附錄一 氨法脫硫工藝流程圖附錄二 壓力噴嘴附錄三 脫硫塔構(gòu)造圖附錄四 羅茨風(fēng)機(jī)附錄五 封頭附錄六 煙囪附錄七 脫硫塔旋梯及操作平臺示意圖附錄八 離心泵