裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土t型簡(jiǎn)支梁橋設(shè)計(jì)計(jì)算書最終計(jì)算書2-預(yù)覽頁(yè)
【正文】 m3=m4=m5=m6=m7=三列車m1=623m2=m3=m4=m5=m6=m7=4. 各梁恒載、活載反力組合。在確定蓋梁凈跨徑時(shí)。梁端轉(zhuǎn)角為：設(shè)恒載作用下，主梁處于水平狀態(tài)，活載作用下跨中撓度所以 驗(yàn)算偏轉(zhuǎn)情況應(yīng)滿足：符合橋規(guī)要求。溫度變形由兩端的支座均攤，則每一個(gè)支座承受的水平位移為： 計(jì)算活載制動(dòng)力引起的水平位移時(shí)，首先需要確定作用在每一個(gè)支座上的制動(dòng)力。第三章 下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)第一節(jié) 支座的設(shè)計(jì)一、選用支座的平面尺寸采用板式橡膠支座。二、確定支座厚度主梁計(jì)算溫差取T＝350C。.則 支座總厚度： 三、驗(yàn)算支座的偏轉(zhuǎn)支座平均壓偏變形為： 按橋規(guī)要求應(yīng)滿足：即 ，符合要求。其中Ln為蓋梁支承中心之間的距離，Lc為蓋梁的凈跨徑。m）剪力（KN）左右1—1－2—2－－3—34—45—5（三）活載計(jì)算荷載對(duì)稱布置時(shí)用杠桿法，非對(duì)稱布置時(shí)用偏心壓力法。二、內(nèi)力計(jì)算（1）彎矩計(jì)算（見圖 31）求得最大彎矩值，支點(diǎn)負(fù)彎矩取用非對(duì)稱布置時(shí)的數(shù)值，跨中彎矩取用對(duì)稱布置時(shí)的數(shù)值。表3—8 內(nèi)力 截面號(hào)截面11截面22截面33截面44截面55彎矩（kN選用。5. 截面5—5： 解得 采用。2. 對(duì)于截面2—5—5：僅需按構(gòu)造配置箍筋。 相應(yīng)的制動(dòng)力： 故 取 （2）雙孔荷載（圖3—3） 三列車時(shí)： 制動(dòng)力 ： 汽車荷載中雙孔荷載產(chǎn)生支點(diǎn)處最大值，即產(chǎn)生最大墩柱垂直力，汽車荷載中單孔荷載產(chǎn)生最大偏心彎矩，即產(chǎn)生最大墩柱底彎矩。m）B1B2B1+B2（B1B）1上部結(jié)構(gòu)與蓋梁計(jì)算————————002單孔三列車623**0注 水平力由兩墩柱平均分配二、截面配筋計(jì)算及應(yīng)力驗(yàn)算（一） 作用于墩柱頂?shù)耐饬?最大垂直力： 最小垂直力： （二）作用于墩柱底面的外力，由表35，36 （三）截面配筋計(jì)算墩柱頂用C40混凝土，采用，R335鋼筋。2. 單孔荷載，最大彎矩時(shí)，墩柱頂按最小偏心受壓構(gòu)件計(jì)算。根據(jù)地質(zhì)資料，m值為（中密，密實(shí)的砂礫，碎石類土）。對(duì)于摩擦樁，主要考慮摩擦力，可以忽略樁端承載力。（三）地面以下深度z處樁身截面上的彎矩和水平壓應(yīng)力的計(jì)算 已知作用于地面處樁頂上的外力： 式中的無(wú)量綱數(shù)值可由表格查得。 查表得 當(dāng)時(shí)， （二）墩頂縱向水平位移驗(yàn)算 由于樁露出地面部分為變截面，其上部墩柱截面抗彎剛度為E1I1(直徑d1),下部樁截面抗彎剛度為EI（直徑為d）h=2100圖3—15 （單位cm） 設(shè),則墩頂?shù)乃轿灰乒綖椋? 式中 由于 ,所以已知 故 所以 墩頂容許的縱向水平位移為： 符合橋
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