【正文】 在矩尺中心，實(shí)現(xiàn)了剛件在加熱過(guò)程中的反轉(zhuǎn)。⒋采用懸臂輥出料考慮到工件的截面積較小，當(dāng)采用端出料時(shí)爐門較大，熱量損失較多，因此我采用側(cè)出料，由懸臂棍的滾動(dòng)帶動(dòng)工件出爐，但由于工件為600mm長(zhǎng)，爐墻為232mm的耐火層，116mm的隔熱層，4mm的鋼板組成，600mm的鋼件不能獨(dú)立的又內(nèi)外兩個(gè)懸臂輥支撐出料，因此我在爐墻內(nèi)鑲嵌了2個(gè)特制的懸臂輥，與其他懸臂輥合作出料。通過(guò)預(yù)熱，用于提高爐溫，提高熱工性能。⒉明確設(shè)計(jì)任務(wù)、內(nèi)容，撰寫開題報(bào)告。⒋參閱《工業(yè)爐設(shè)計(jì)手冊(cè)》進(jìn)行加熱爐基本結(jié)構(gòu)的初步設(shè)計(jì)，確定燃燒器的布置，確定排煙方式和煙道位置。6 設(shè)計(jì)燃燒器，選擇傳送機(jī)構(gòu)、自動(dòng)控制系統(tǒng)及輔助設(shè)備。8 完成畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書。 此處省略不計(jì)，得（查文獻(xiàn)[9]表52）℃，得出實(shí)際燃燒溫度。 爐寬的確定物料為爐內(nèi)雙排布置，考慮爐墻的寬、長(zhǎng)均應(yīng)滿足116的整數(shù)倍，得爐膛寬B=21+++=。2. 總加熱時(shí)間，因，此得出各段加熱時(shí)間為：預(yù)熱段，加熱段：。5 熱平衡計(jì)算 加熱段的熱平衡 熱量收入燃料燃燒放出的熱量空氣預(yù)熱器帶入的物理熱 熱量損失金屬吸收的熱量式中：, 代入中，通過(guò)砌磚體散失的熱量① 加熱段爐頂?shù)臒釗p失 代入公式中，通過(guò)加熱段爐頂?shù)臒釗p失②加熱段爐底的熱損失 ( 取經(jīng)驗(yàn)數(shù)值)，③加熱段爐墻的熱損失 所以加熱段爐墻，爐頂及爐底的總熱損失加熱段爐門的熱損失每個(gè)爐門面積,爐門數(shù)量2個(gè)爐門開啟時(shí)間10S，則一小時(shí)內(nèi)爐門關(guān)閉的時(shí)間爐內(nèi)無(wú)內(nèi)襯金屬遮擋流出加熱段的廢氣帶走的熱量 加熱段熱平衡表熱收入千卡/時(shí)熱量支出千卡/時(shí)1燃料燃燒放熱⒈金屬吸收的熱量1390000⒉砌磚體熱損失40800⒉預(yù)熱空氣帶入物理熱⒊爐門的熱損失⒋廢氣帶出的熱量⒊預(yù)熱燃料所放出的熱量⒌機(jī)械不萬(wàn)全燃燒的熱損失總計(jì)總計(jì)14398＋熱平衡方程式：＝14398＋實(shí)取本段的燃料消耗量為 預(yù)熱段的熱平衡 熱量收入由加熱段進(jìn)入預(yù)熱段的廢氣帶入的熱量 熱量支出金屬吸收的熱量預(yù)熱段爐頂?shù)臒釗p失 代入公式中， 預(yù)熱段爐底的熱損失預(yù)熱段爐墻的熱損失 代入公式中， 所以預(yù)熱段爐墻，爐頂及爐底的總熱損失為預(yù)熱段爐門的熱損失（經(jīng)常關(guān)閉的）每個(gè)爐門面積 ，爐門數(shù)量2個(gè)爐門開啟時(shí)間10s，則一小時(shí)內(nèi)爐門關(guān)閉的時(shí)間，爐內(nèi)無(wú)內(nèi)襯金屬遮擋。 預(yù)熱器的選用預(yù)熱器應(yīng)具有的基本性能：,即在煙氣溫度一定的情況下使被預(yù)熱氣體獲得最高的預(yù)熱溫度。，維護(hù)簡(jiǎn)單，正常條件下使用壽命要長(zhǎng)。為了保證空氣能夠預(yù)熱到設(shè)計(jì)溫度，換熱管用耐熱鋼制成，在行程上采用錯(cuò)順流雙行程方案。 雷諾數(shù)Re進(jìn)口處出口處查附錄中表C—3，時(shí) ， 時(shí) 進(jìn)口處 出口處 煙氣側(cè)對(duì)流換熱系數(shù) 假定進(jìn)口壁溫，出口壁溫由圖713查得各參數(shù)入口處 出口處 對(duì)流換熱系數(shù) 則：進(jìn)口處 出口處煙氣側(cè)輻射傳熱系數(shù)輻射厚度，由圖221，圖22分別查得煙氣溫度為和時(shí)，分別查得進(jìn)口處，出口處，由圖221，圖222分別查得煙氣溫度為和時(shí)，黑度進(jìn)口處出口處輻射傳熱系數(shù)設(shè)進(jìn)口處管壁溫度為，由圖714查得輻射傳熱系數(shù)則進(jìn)口處設(shè)出口處管壁溫度為，由圖714查得輻射傳熱系數(shù)℃則出口處此時(shí)煙氣側(cè)傳熱系數(shù)為：進(jìn)口處出口處 空氣側(cè)傳熱系數(shù)取空氣流速 ，管子內(nèi)徑 ，查附錄表C—4，得 20℃時(shí) 230℃時(shí) 雷諾數(shù) 進(jìn)口處空氣流速出口處空氣流速進(jìn)口處出口處均大于5000,可按圖715查得個(gè)參數(shù),及入口處 出口處 入口處 出口處 綜合傳熱系數(shù)k進(jìn)口處出口處 預(yù)熱器傳熱面積考慮到預(yù)熱器積灰和氣流分布不均勻等不利因素，適當(dāng)將傳熱面積增大為 預(yù)熱管排的排列 管子每米長(zhǎng)度的傳熱面積 所需管子總長(zhǎng)度每根單管空氣流 并聯(lián)管子根數(shù), 單管長(zhǎng)度 面對(duì)煙氣橫向管排列數(shù)所需流通面積已知管子間距管子外徑則： 面對(duì)煙氣縱向管排排數(shù)管排排列結(jié)果：雙行程，單管長(zhǎng)，單管總數(shù) ，橫向,縱向。由于利用了天然氣的部分動(dòng)能，又采用了充分預(yù)熱的二次風(fēng)，所以該燒嘴與噴射式燒嘴相比，縮短了燒嘴長(zhǎng)度，對(duì)爐壓波動(dòng)不敏感，通過(guò)調(diào)節(jié)一、二次空氣量，從而在一定范圍內(nèi)可調(diào)節(jié)火焰長(zhǎng)度。爐子距供氣點(diǎn)20m時(shí)可只用包扎隔熱層的辦法對(duì)管道進(jìn)行保溫，表75管道具體尺寸總管分管Ⅰ分管Ⅱ支管流速（） 1212126直徑（）3202462462208 排煙系統(tǒng)的設(shè)計(jì)計(jì)算利用煙囪或機(jī)械裝置將爐內(nèi)的煙氣排出爐外的系統(tǒng)成為排煙系統(tǒng)。由圖3所示：加熱爐I加熱爐II支煙道支煙道煙 囪總煙道圖3 排煙系統(tǒng)簡(jiǎn)圖表8－1煙道阻力設(shè)計(jì)計(jì)算 序號(hào)計(jì)算項(xiàng)目||分段名稱支煙道總煙道1煙道長(zhǎng)度L(m)1552煙道截面積A(㎡)3煙道換算直徑D(m)4煙道煙氣流量5煙氣流速w=V/D(m/s)6煙道始端煙氣溫度 ()7604507煙道末端煙氣溫度－煙道溫度降()760－15=450－5=5338煙道內(nèi)平均溫度9t 時(shí)煙氣動(dòng)壓10幾何壓力（略）11局部壓力示意圖12阻力系數(shù)總計(jì)213局部阻力=2=14摩擦阻力15515各分段阻力之和（）+=+=16煙道阻力（）2+=又煙氣通過(guò)空氣預(yù)熱器時(shí)其阻力為煙氣通過(guò)天然氣預(yù)熱器時(shí)其阻力為煙道總阻力產(chǎn)生的煙氣抽力h = 總阻力+富裕抽力=+=進(jìn)煙囪前煙氣溫度為460查圖1013得煙囪高度H = 46m由于煙囪出口處的煙氣流量= 2v = 2= 由表1020查出煙囪出口直徑，出口面積煙氣出口速度，地區(qū)氣壓為，查表1021及表1022應(yīng)分別乘以修正系數(shù) 得H = 46= 取H = 42m注：煙囪不能布置在靠近鍛錘的地方，煙囪中心離鍛錘的最小距離L=（12～15）；G—鍛錘落下部分重量（t）,煙囪距車間最近柱基中心的最小距離L=R+B+1(m)。9 自動(dòng)控制系統(tǒng)的設(shè)計(jì)為保證高效的自動(dòng)控制效果，本加熱爐擬采用目前廣泛應(yīng)用的PLC自動(dòng)控制技術(shù)，對(duì)爐溫、爐壓、燃燒過(guò)程、物料運(yùn)送、進(jìn)出爐等進(jìn)行全程監(jiān)控。 爐內(nèi)步進(jìn)機(jī)構(gòu)的傳動(dòng)按不同坯料品種，步進(jìn)長(zhǎng)度給定相應(yīng)數(shù)值，由事先編制好的程序進(jìn)行控制。只有精確控制爐內(nèi)溫度和壓力才能保證爐子處于最佳運(yùn)行工況，此時(shí)產(chǎn)量最大。具體儀表為：TE 熱電偶 1臺(tái) 型號(hào)為935/14/65 現(xiàn)場(chǎng)設(shè)置TT 溫度變送器 1臺(tái) 型號(hào)為DBW101 儀表柜設(shè)置TC 溫度調(diào)節(jié)器 1臺(tái) 型號(hào)為DTL121 儀表柜設(shè)置FV 天熱氣流量調(diào)節(jié)蝶閥 1臺(tái) 型號(hào)為ZAJWa 現(xiàn)場(chǎng)設(shè)置TIR 溫度指示記錄儀 1臺(tái) 型號(hào)為XWD100 儀表柜設(shè)置10 加熱爐系統(tǒng)的其它細(xì)節(jié)介紹 進(jìn)料工具的設(shè)計(jì)由于加熱工件長(zhǎng)而細(xì)圓形工件且加熱爐爐門開啟間隔比較短為10s/次，設(shè)計(jì)取用側(cè)面裝料的方案。該活塞式液壓缸利用液壓油的壓力推動(dòng)活塞向上運(yùn)動(dòng)，利用步進(jìn)梁上工件及提升框架的重力使活塞返回。由于爐門重量完全被平衡錘平衡，爐門升降均利用傳動(dòng)裝置提供動(dòng)力，所需升降力最小，只需克服各種阻力。 爐子啟動(dòng)時(shí)注意事項(xiàng)爐子啟動(dòng)時(shí)爐溫僅為環(huán)境溫度，為了使?fàn)t溫盡快達(dá)到預(yù)定溫度,需要把燃燒裝置開到最大，這就需要更多的空氣來(lái)助燃。由于機(jī)械設(shè)備及運(yùn)動(dòng)部件在運(yùn)動(dòng)和能量傳遞過(guò)程中產(chǎn)生振動(dòng)而輻射出噪聲，或者由于氣體運(yùn)動(dòng)生成的空氣動(dòng)力性噪聲，會(huì)對(duì)環(huán)境生成一定的噪聲危害。步進(jìn)梁在爐內(nèi)進(jìn)行周期性的矩形移動(dòng)，將工件由爐膛尾運(yùn)送至出料端。活動(dòng)梁的矩形運(yùn)動(dòng)，使鋼坯通過(guò)爐內(nèi)不同的加熱區(qū)段，加熱至軋制溫度后，送至出鋼位置。加熱爐系統(tǒng)圖見附錄1－1，1－2.結(jié) 論本設(shè)計(jì)充分考慮了工業(yè)爐系統(tǒng)的各個(gè)方面。對(duì)于燃燒器，采用半噴射式燒嘴，與噴射式燒嘴相比，不僅縮短了燒嘴長(zhǎng)度，而且通過(guò)調(diào)節(jié)一、二次空氣量，從而在一定范圍內(nèi)可調(diào)節(jié)火焰長(zhǎng)度。由于這個(gè)課題我以前從未接觸過(guò)，所以我在設(shè)計(jì)過(guò)程中遇到困難是在所難免的。但是，設(shè)計(jì)條件和設(shè)計(jì)者本人的經(jīng)驗(yàn)都是有限的，本設(shè)計(jì)中難免存在一些疏漏和不足之處，希望各位老師對(duì)本設(shè)計(jì)提出更多寶貴建議，我將非常感激！