【正文】 ，以及隨之帶來(lái)的腐蝕、污染等一系列問(wèn)題。但泡罩塔并不因此失去重要性，因?yàn)槠渚哂幸韵聝?yōu)點(diǎn)：（1）塔板效率較高（2）操作彈性較大，在負(fù)荷變動(dòng)范圍較大時(shí)仍能保持較高的效率。（6）操作穩(wěn)定可靠。設(shè)計(jì)方案選定是指確定整個(gè)精餾裝置的流程、主要設(shè)備的結(jié)構(gòu)型式和主要操作條件。本設(shè)計(jì)選用泡罩塔，采用泡點(diǎn)進(jìn)料，（表壓）。在每層板上，回流液體與上升蒸汽互相接觸，進(jìn)行熱和質(zhì)的傳遞過(guò)程。塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送入貯槽。 (3)塔板設(shè)計(jì)：計(jì)算塔板各主要工藝尺寸，進(jìn)行流體力學(xué)校核計(jì)算。(6)繪制精餾裝置工藝流程圖和精餾塔的設(shè)備圖。 因泡點(diǎn)進(jìn)料，在圖2中作進(jìn)料線（q線），該線與平衡線的交點(diǎn)坐標(biāo)為yq=，xq=，此即最小回流比時(shí)操作線與平衡線的交點(diǎn)坐標(biāo)。計(jì)算結(jié)果如下： 塔頂溫度，進(jìn)料板溫度 塔底溫度精餾段平均溫度提餾段平均溫度塔頂平均摩爾質(zhì)量計(jì)算 由代入相平衡方程得進(jìn)料板平均摩爾質(zhì)量計(jì)算 由上面理論板的算法，得塔底平均摩爾質(zhì)量計(jì)算由xw=,由相平衡方程，得yw=精餾段平均摩爾質(zhì)量 提餾段平均摩爾質(zhì)量由理想氣體狀態(tài)方程計(jì)算，精餾段的平均氣相密度即 提餾段的平均氣相密度 液相平均密度依下式計(jì)算，即 塔頂液相平均密度的計(jì)算 由tD＝℃，查手冊(cè)得 ρLAD=，ρLBD=塔頂液相的質(zhì)量分率 aAD=求得ρLmD=進(jìn)料板液相平均密度的計(jì)算 由tF=℃，查手冊(cè)得 ρLAF=,ρLBF=進(jìn)料板液相的質(zhì)量分率 aAF=求得ρLmF=塔底液相平均密度的計(jì)算 由tW=℃，查手冊(cè)得 ρLAW=，ρLBW=塔底液相的質(zhì)量分率 aAW=求得ρLmW=精餾段液相平均密度為 提餾段液相平均密度為液相平均表面張力依下式計(jì)算，即 塔頂液相平均表面張力的計(jì)算 由tD=℃，查手冊(cè)得 σA=，σB=進(jìn)料板液相平均表面張力的計(jì)算 由tF=℃，查手冊(cè)得 σA=，σB=塔底液相平均表面張力的計(jì)算 由tW=℃，查手冊(cè)得 σA=，σB=精餾段液相平均表面張力為 提餾段液相平均表面張力為 液相平均黏度依下式計(jì)算，即 塔頂液相平均黏度的計(jì)算 由 tD=℃，查手冊(cè)得 μA=s塔底液相平均黏度的計(jì)算 由tW=℃，查手冊(cè)得 μA=塔盤(pán)面積分為鼓泡面積、降液面積、穩(wěn)定區(qū)和無(wú)效區(qū)。對(duì)提餾段：同理可得所以不發(fā)生液泛。此外，在塔體上有時(shí)還焊有保溫材料的支承圈。最低一層塔板到塔底的距離較大，以便有較大的塔底空間貯液，保證液體能有10～15min的停留時(shí)間，使塔底液體不致流空。 接管 進(jìn)料管的管徑計(jì)算進(jìn)料管的結(jié)構(gòu)種類(lèi)很多，有直管進(jìn)料管，彎管進(jìn)料管，T型進(jìn)料管?？紤]到此塔較高，風(fēng)載荷較大，而塔的內(nèi)徑不太大，故適當(dāng)增加厚度，現(xiàn)假設(shè)塔體厚度，則假設(shè)的塔體有效厚度 封頭故取封頭厚度 除沫器空塔氣速較大，塔頂帶液現(xiàn)象嚴(yán)重，以及工藝過(guò)程中不許出塔氣速夾帶霧滴的情況下，設(shè)置除沫器，以液體夾帶損失，確保氣體純度，保證后續(xù)設(shè)備的正常操作。類(lèi)型：標(biāo)準(zhǔn)型；規(guī)格：60；材料：不銹鋼絲（1Gr18Ni9Ti）；絲網(wǎng)尺寸：圓絲。地角螺栓直徑取M30。材料為A3。塔的底部空間高度是指塔底最末一層塔盤(pán)到塔底下封頭切線的距離，釜液停留時(shí)間取10min，塔的總高度：7 附屬設(shè)備設(shè)計(jì) 冷凝器的選擇、熱負(fù)荷QC的計(jì)算塔頂溫度℃，,平均汽化潛熱為：、冷卻水用量取冷卻水的進(jìn)口溫度為20℃，出口溫度為45℃，水的比熱容為,則查表，取 再沸器的選擇塔底溫度(表壓)的飽和蒸汽加熱，溫度為T(mén)=℃，r’=2152kJ/kg考慮10％的熱損失，查手冊(cè)，取換熱面積考慮10％的熱損失，8 風(fēng)載荷和風(fēng)彎矩 風(fēng)載荷將塔分成五段，每段十米其中塔高,假定在合肥郊區(qū)建廠，則如下: 310m 10—20m 20—30m 30—40m 40—50m 5060m 6070m 塔體各段風(fēng)力:310m 1020m2030m30—40m 40—50m 5060m 6070m 風(fēng)彎矩截面劃分為0—0截面為裙座基座截面，1—1截面為裙座人孔處截面，2—2截面為裙座塔體焊縫處截面0—0截面彎矩：式中：裙座底部到標(biāo)高十米處的距離=10m對(duì)應(yīng)于段的風(fēng)力1—1截面彎矩：式中：塔體1—1截面到標(biāo)高10m處的距離=101=9m對(duì)應(yīng)于段的風(fēng)力2—2截面彎矩：式中：塔體2—2截面到標(biāo)高10m處的距離=103=7m對(duì)應(yīng)于段的風(fēng)力9 地震載荷的計(jì)算 塔的自震周期其中： H塔的總高度，mE塔殼體材料在設(shè)計(jì)溫度下的彈性模量，MPa塔殼的有效高度，m塔殼內(nèi)徑，m 地震載荷計(jì)算查得地震烈度為7時(shí)，地震影響系數(shù)的最大值Ⅱ類(lèi)場(chǎng)地上：由于H/D＝46s1s,故塔體任意點(diǎn)的x地震載荷為C——結(jié)構(gòu)系數(shù)，小于1，取C＝（立式設(shè)備）必須考慮高振影響。在設(shè)計(jì)過(guò)程中與同學(xué)分工設(shè)計(jì)和同學(xué)們相互探討?yīng)は嗷W(xué)習(xí)相互監(jiān)督。使我對(duì)抽象的理論有了具體的認(rèn)識(shí)。上海：上海科學(xué)技術(shù)出版社，1990 [4]湯善甫,：華東理工大學(xué)出版社,2003 [5]化工應(yīng)用數(shù)學(xué). 合肥：合肥工業(yè)大學(xué)教材科[6]陳敏恒，叢德滋，方圖南，(上、下冊(cè))第二版. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1999 [7]厲玉鳴. 化工儀表及自動(dòng)化(第四版). 北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2004 [8]路秀林,. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2004 [9]柴誠(chéng)敬,劉國(guó)維,：天津科技出版社,2005 [10]（上、下冊(cè)）第二版. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社1985 [11]陳英南,：華東理工大學(xué)出版社，1993 [12]王正烈,（上下冊(cè)）第四版. 北京：高等教育出版社,2001 [13]姚汝華，：華南理工大學(xué)出版社，1999 [14]張瑞生，. 上海：華東化工學(xué)院出版社，1991 [15]靳士蘭，. 北京：國(guó)防工業(yè)出版社，2006[16]潘紅良，. 上海：華東理工大學(xué)大學(xué)出版社，2006 [17]匡國(guó)柱，. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002 [18]：大連理工大學(xué)出版社，2005 [19]阮奇,葉長(zhǎng),：化學(xué)工業(yè)出版社,2001 50