張有才學(xué)術(shù)報(bào)告多媒體正式-預(yù)覽頁(yè)
【正文】 施工實(shí)例分析 末端砂比提到 %，共加入陶粒 ，平均砂比 %。 砂堵特征： 達(dá)到一定砂比的攜砂液進(jìn)入裂縫 ， 壓力突然急劇上升 。 評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)： 測(cè)試壓裂評(píng)價(jià)近井摩阻大于 6MPa需要處理。 實(shí)例：近井多逢控制施工 射孔井段：~ 44MPa 47MPa 例如，升深 202井營(yíng)城組 131Ⅴ 層，井段為 ~，厚度為。 近井形成多逢同時(shí)延伸造成主裂縫延伸不暢導(dǎo)致局部裂縫內(nèi)憋壓。因而制定了如下的控制施工工藝。 施工實(shí)例分析 被迫停泵，壓力為 MPa 第二停泵，壓力為 MPa 憋放數(shù)次后起泵，停泵壓力為 MPa 兩次停泵沒有 “ 水錘 ”現(xiàn)象，說明近井多縫縫應(yīng)然存在，原因是替凝膠段塞采用的排量過高，替入過程中多條裂縫就一直在延伸，使凝膠失去了選擇性進(jìn)入了所有延伸中的裂縫。 砂堵前特征： 脫砂前壓力逐漸下降或平穩(wěn) 。疊加導(dǎo)數(shù)曲線與直線會(huì)合時(shí)點(diǎn)對(duì)應(yīng)裂縫的張開壓力；該疊加導(dǎo)數(shù)曲線從直線向下偏離點(diǎn)對(duì)應(yīng)裂縫閉合。 升深 202井 131Ⅱ 層 射孔井段 m 測(cè)試壓裂分析： ?停泵壓力梯度， ?近井摩阻為 ， ?濾失系數(shù) 103m/min1/2，微裂縫條數(shù)為 ，濾失倍數(shù) 3，壓裂液效率僅為 %，證實(shí)本層具有近井高摩阻、高濾失特征。 從調(diào)整后施工壓力變化趨勢(shì)分析，突破下部高應(yīng)力點(diǎn)，導(dǎo)致裂縫底部脫砂的判斷是正確的。 導(dǎo)致砂堵的機(jī)理： 凈壓力超過主應(yīng)力差值產(chǎn)生不規(guī)則裂縫 。 評(píng)價(jià)方法： 壓前停泵壓力測(cè)試評(píng)價(jià) 。 特征參數(shù)類型 診斷指標(biāo) 診斷結(jié)論＜ 0 .0 0 7 正常0 .0 0 7 ~ 0 .0 1 中等0 .0 1 ~ 0 .0 1 2 5 異常＞ 0 .0 1 2 5 偏大停泵壓力梯度 M P a / m高停泵導(dǎo)致砂堵機(jī)理： 由于最小主應(yīng)力方向構(gòu)造力的影響導(dǎo)致最小主應(yīng)力增加 ， 雖然其它兩個(gè)主要應(yīng)力也同時(shí)增加 ， 但增加量要乘上相應(yīng)方向的巖石泊松比 ， 一般只能達(dá)到最小主應(yīng)力增加量的 20%左右 。 所以，評(píng)價(jià)裂縫不規(guī)則程度的直接方法是分析主應(yīng)力差和縫內(nèi)凈壓力的關(guān)系，由于目前不能得到具體的主應(yīng)力值，只借用最接近反映問題實(shí)質(zhì)的停泵梯度作為特征評(píng)價(jià)參數(shù)，但不具有普遍的適用性。 前兩種特殊情況的小型壓裂測(cè)試曲線 ， 具有明顯的不同特征 ， 可以排除 ， 第三種情況沒有可以識(shí)別的特征 。 射孔井段： 。 從停泵初期的壓降曲線形態(tài)看，主裂縫延伸狀態(tài)比較好，分支裂縫因該產(chǎn)生在距井筒較遠(yuǎn)處。 以砂比 5%開始加砂，接著砂比提高到10%、 12%、 14% 、 17%，加砂前期施工壓力一直緩慢上升，中后期施工壓力穩(wěn)定在 MPa， 最高砂比為 20%，共加入陶粒 ，平均砂比 %。加砂中后期施工壓力平穩(wěn)，說明前面的粉砂處理還是發(fā)揮了作用，只是分支裂縫已經(jīng)達(dá)到了一定的規(guī)模，處理措施見效較晚。針對(duì)該層裂縫擴(kuò)展壓力高，高排量施工對(duì)設(shè)備功率要求高，難以維持長(zhǎng)時(shí)間施工的地問題，決定采用 2m3/min排量施工。 升深 2 7 井 94 測(cè)試壓裂曲線T i m e ( m i n )P r e s s u r e 1 M P a D i s c h a r g e R a te m 3 / m i n 0 . 0 2 0 . 0 4 0 . 0 6 0 . 0 8 0 . 0 1 0 0 . 0 0 . 2 0 1 5 . 8 4 3 1 . 8 8 4 7 . 9 2 6 3 . 9 6 8 0 . 0 0 0 . 0 0 0 1 . 6 0 0 3 . 2 0 0 4 . 8 0 0 6 . 4 0 0 8 . 0 0 0 94號(hào)層測(cè)試壓裂結(jié)果：停泵壓力梯度，近井摩阻 ，濾失系數(shù)為 103，凈壓力 MPa， 具有高 濾失 、高摩阻特征 。 壓 裂時(shí)產(chǎn)生的壓裂裂縫的北西方位 176。 升深 212 升深 27 DEN 孔隙度 滲透率 壓裂 解釋（g / m 3 ） （% ） （1 0 3 μ s 2 ） 規(guī)模 結(jié)果升深 2 1 2 107I 28682876 8 氣層升深 2 7 94I 29422949 7 20 差氣層井號(hào) 井段（m ） 厚度（m ）層位 通過特征參數(shù)評(píng)價(jià)本井施工難度不會(huì)這樣大，通過現(xiàn)場(chǎng)微地震監(jiān)測(cè)結(jié)果分析認(rèn)為本層在近井產(chǎn)生了不規(guī)則裂縫，導(dǎo)致施工難度增加。 砂堵特征： 與尖端脫砂的壓力變化趨勢(shì)相似 ， 壓力增加的斜率相對(duì)較快 。 控制處理措施： 局部高應(yīng)力在儲(chǔ)層內(nèi)在高應(yīng)力上下 2段射孔；局部高應(yīng)力在儲(chǔ)層以外，通過施工壓力動(dòng)態(tài)分析進(jìn)行實(shí)時(shí)控制。 實(shí)例：儲(chǔ)層外部局部高應(yīng)力施工控制 x s 6 0 1 井 191 主壓裂施工曲線2 0 0 5 . 3 . 1 4T i m e ( m i n )D i s c h a r g e R a t e m 3 / m i n P r e s s u r e 1 M P a P r o p C o n c K g / m 3 0 . 0 2 8 . 0 5 6 . 0 8 4 . 0 1 1 2 . 0 1 4 0 . 0 0 . 0 0 2 . 0 0 4 . 0 0 6 . 0 0 8 . 0 0 1 0 . 0 0 0 . 0 0 1 2 . 8 0 2 5 . 6 0 3 8 . 4 0 5 1 . 2 0 6 4 . 0 0 0 2 0 0 4 0 0 6 0 0 8 0 0 1 0 0 0 最高砂比為 %。 測(cè)試壓裂評(píng)價(jià)近井摩阻 MPa偏高，分析為進(jìn)井多縫導(dǎo)致的需要采用膠塞處理；壓降速度為 MPa/h，濾失較快，決定采用粉砂降濾措施。 徐深 602 井 8 6 8 4 號(hào)層壓裂曲線2 0 0 4 . 3 . 2 4T i m e ( m i n )P r e s s u r e 1 M P a D i s c h a r g e R a t e m 3 / m i n P r o p C o n c K g / m 3 0 . 0 2 4 . 0 4 8 . 0 7 2 . 0 9 6 . 0 1 2 0 . 0 0 . 0 0 1 6 . 0 0 3 2 . 0 0 4 8 . 0 0 6 4 . 0 0 8 0 . 0 0 0 . 0 0 2 . 0 0 4 . 0 0 6 . 0 0 8 . 0 0 1 0 . 0 0 0 2 0 0 4 0 0 6 0 0 8 0 0 1 0 0 0施工實(shí)例 最高砂比 28%，共加入陶粒 ，平均砂比 %。 大慶油田井下作業(yè)分公司 開展火山巖應(yīng)力剖面分析技術(shù)研究應(yīng)用，提高縱向應(yīng)力分布特征評(píng)價(jià)的準(zhǔn)確程度，為射孔方案控制和施工實(shí)時(shí)控制提供依
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