【正文】 峰值 C 點以后：應變增長，應力下降 曲線說明：彈朔性材料 上升下降段：最大應力不并且破壞 影響因素：強度 材料性能 配合比 實驗方法 約束 應力峰值對應的應變大致為 下降段：強度越高，下降越劇烈，即延性差 強度越低，下降平緩，延性好 混凝土在多次重復荷載下 的應力應變關系 重復加荷：加荷 然后卸荷致零 循環(huán) 每次：有朔性變形 多次：有朔性變形積累 壓應力較?。喝舾纱魏?，朔性變形不在增加，直線 疲勞抗壓強度： 200 萬次或稍多 混凝土的彈性模量 △ 原點切線：初始彈性模量 △ 切線模量：某一應力處作一切線 △ 割線模量：原點和曲線上的某點作割線 變量模量 彈性模量的測定： 10次加載循環(huán) △混凝土受拉彈性模量與受壓一致 △極限強度即將開裂時取 △泊松比： △ 剪切彈性模量 混凝土的徐變和收縮 徐變 開始：快 6 個月 70%80% 24 個月為的 24 倍 卸荷：瞬間恢復變形 彈性后效 不可恢復變形 影響徐變的因素 混凝土的組成成分，配合比：骨料大，體積大 徐變小，水灰比高 徐變大 養(yǎng)護溫度高：濕度大，水化充分，徐變小 徐變對結構的影響：應力重分布 收縮：空氣中結硬體積縮小 膨脹在水中結硬體積膨脹 △ 水泥用量多，水灰比大，骨料顆粒小 空隙率高，骨料彈性模量低 收縮大 △ 濕度大 收縮小 鋼筋與混凝土間的粘結 粘結：才能共同工作 粘結力沿梁長的變化規(guī)律與剪力 V的變化規(guī)律一致， V大粘結里大 粘結強度：鋼筋表面單位表面積所能承擔的最大縱向剪應力 粘結：膠著力 摩阻力 咬合力 研究粘結力：“撥示實驗“ 結果：粘結力沿鋼筋長度的分布是不均勻的 影響因素：隨混凝土強度而提高 變形鋼筋大于 澆注深度 保護層 間距 箍筋：限制劈裂 提高粘結力強度 按作用性質(zhì)分兩類 a 錨固粘結：梁底 b 局部粘結 《 規(guī)范 》 構造措施 △ 規(guī)定了最小搭接長度和錨固長度 △ 規(guī)定了最小鋼筋間距，保護層厚度 △ 規(guī)定了搭接范圍的箍筋加密 △ 規(guī)定了光面鋼筋 做彎鉤 受壓：錨固，接頭可防寬 鋼筋混凝土的一般構造規(guī)定 混凝土保護層：附表 鋼筋的錨固 錨固長度的修正： 《 規(guī)范 》 受拉筋最小錨固長度附表 14 . 鋼筋的連接 接頭：受力較小初 軸拉，小偏拉：不得采用搭接接頭 搭接接頭宜相互錯開 △ 鋼筋幫扎搭接接頭連接區(qū)段長度： 梁板墻 25% 柱 50% 梁樁 50% 縱向鋼筋的最小配筋率 △ 縱向 《 規(guī)范 》 P119 受壓：全 % 一側 % 受彎，偏拉，軸受拉 %和 45Ft/Fy較大。 正常使用：（ 1）標準組合 （ 2）頻遇組合 （ 3）準永久組合 標準組合（短期組合） 頻遇組合 —— 可變荷載 Q 的頻遇值系數(shù)應按各章規(guī)定 活： ， ， ， 屋面灰 ： 屋面活荷載： ， —— 可變荷載 Q 的準永久值系數(shù)，按各章規(guī)定采用 活荷載： ， 05， ， 準永久組合（長期組合 例 3 求例 1 中梁的標準組合，頻遇組合和準永久組合 標準組合： S=S+S=1/8**4*4+1/4*100*4= 頻遇組合 ： 按住宅取 S=S+S=1/8**4*4+*1/4*100*4= 準永久組合： 取 （按住宅） S=S+ S=1/8**4*4+*1/4*100*4= 材料強度的代表值 （ 1） 標準值 （ 2） 設計值 荷載的代表值 受彎構件正截面承載力計算 概述 受彎構件：梁，板 梁的截面形式：矩形， T， I，倒 L，空心 板的截面形式：槽，空心 實驗研究分析 實驗梁的布置 （ 1） 兩點加荷 （ 2） 儀表①純彎段內(nèi)：兩側測點，縱向變形 ③ 跨中鋼筋：電阻片：鋼筋 應變 ④ 跨中，支座：位移計：測撓度 ⑤ 目測裂縫分布 分級加荷：測讀，荷載，應變，撓度 圖 實測結果 三個階段：（ 1）未出現(xiàn)裂縫Ⅰ （ 3） 帶裂縫工作Ⅱ （ 4） 達到屈服，裂縫開展，撓度邊大Ⅲ 梁正截面工作的三個階段： 介紹三個階段的應力 —— 應變。少筋梁。 防止斜截面破壞：合理截面 箍筋 斜筋 無腹筋梁斜截面的受力特點和破壞形態(tài) 圖 —— 整體工作狀態(tài) —— 均質(zhì)彈性體 —— 材料力學公式來分析它的應力。 另一種：梁中和軸成 45度，向支座，集中力延伸 —— 腹剪斜裂縫。 無腹筋梁沿斜截面破壞的主要形態(tài) （ 1） 斜壓破壞： a/h1 l/h3 首先：腹剪斜裂縫 —— 受壓斜桿 —— 混凝土壓酥 —— 破壞 特點：腹筋沒有屈服。 均布： l/h9 梁被拉斷 —— 破壞。 斜裂縫間混凝土 —— 壓桿 縱筋 —— 拉桿 箍筋 —— 垂直受拉腹桿 二 （ 1）箍筋（彎筋）可直接承擔部分剪力。 過多：未屈服 —— 斜壓破壞。 () 計算剪跨比。 圖 其它條件相同的無腹筋梁不同 λ 的試驗結果： λ 小 V 大 斜壓破壞， λ 中等 V次 剪壓破壞， λ 大 V低 斜壓破壞， λ 〉 3 對 V無顯著影響。 破壞形態(tài)不同，影響程度不同： λ = 斜壓 斜率大， V 增長大。 ρ ， f—— 配箍特征系數(shù)。 受彎構件斜截面承載力計算公式 建立計算公式的原則 構造措施避免： ρ 最小 防止斜拉破壞 不使截面過小，斜壓破壞。 對集中荷載作用的獨立梁，必須將 λ 的影響因素考慮在內(nèi)： *無腹筋梁應按構造配箍筋。 將 為自變量。 （ 4） 計算彎起鋼筋 先確定箍筋 Asb= 截面校核 已知：材料，截面，配筋，求 Vu 縱向鋼筋的彎起和截斷 圖 圖 按實配縱筋話所能抵抗的彎矩圖 圖 切斷的縱筋須延長 Ld 縱筋彎起的構造要求 （ 1） 保證正截面的受彎承載力 抵抗圖保在彎矩圖外 （ 2） 保證斜截面的受剪承載力 S≤ Smax （ 3） 保證斜截面的受彎承載力 S1≥ h0/2 縱向鋼筋的階段和錨固 （ 1） 縱向受力鋼筋的截斷不宜在受拉區(qū)截斷 通常將計算上不需要的鋼筋彎起 如需截斷時，按下列規(guī)定進行：圖 ① V Las≥ 5d （ ） ② V≥ Las≥ （ ） 不滿足時，錨固鋼板等 框架梁，連續(xù)梁上部縱筋 ① 應貫穿中間節(jié)點或中間支座范圍 ② 支座節(jié)點伸向跨中的截斷位置同連續(xù)梁（板） ③ 中間層端節(jié)點當采用直線錨固：≥ La，過中心線≥ 5d 彎折：水平投影：≥ ，垂直 15d 框架梁頂層端節(jié)點 ① 柱外側筋彎入梁內(nèi) 圖 （ a） ② 梁上部筋與柱外側筋搭接。此時的相對受壓區(qū)高度稱為： 小偏心受壓構件中遠離縱向偏心力一側的鋼筋應力 遠離縱向力一側的 As 不論受拉還是受壓，均不會達到屈服強度。 見圖 a 點： M=0 為軸壓， 由 a 點向 b 點：隨 M 增加， N 減少， 可由 N 與 M 生成的應力圖來解釋 由 ab： N 大， M 小，受壓破壞， b 點：界限破壞。（ N 有利） 曲線內(nèi)的點不會破壞，點在曲線外截面破壞。 △ 可假定截面應變符合平截面假定。 因為：能阻滯斜裂縫的出現(xiàn)和開展，主拉應力夾角增大， 臨界斜裂縫夾角較小，增大了剪壓區(qū)高度。 對矩，偏壓受剪： （ 1） 對框架柱： （ 2） 對其他偏壓構件： 均布： 集中： 試驗： 過大時，箍筋用量的增大，并不能充分發(fā)揮作用，會產(chǎn)生斜壓型剪切破壞。 軸心受拉構件正截面承載力計算 開裂后，混凝土退出工作。 截面部分受拉，部分受壓。 大偏心受拉構件 正截面承載力計算 開裂，但沒裂通 近一側：受拉 屈服，另一側：受拉屈服，特殊況不屈服 式（ ） 式（ ） 式中： 適用條件： 2as′≤ x≤ξ b 若 x 混凝土可能率先壓碎 x 壓金不屈服 此時，取 x=2a′ s,則 Ne=Asfy(h0as′ ) () As=Ne′∕ fy(h0as) () 截面設計：為使 As+As′最小，取ξ =ξ b 復核：對Ν取矩，求出χ→Ν u 與Ν比較，如χ ξ bh0→Α s 過多 偏心受拉構件斜截面承載力計算 拉力 — 抗剪明顯降低，降低的幅度隨拉力的增加而增加 試驗：箍筋的 抗剪能力基本不受軸向力的影響，保持與受彎相似的水準上。規(guī) 187。 TI→劃分為幾個矩形 按 WtW， Wtfˊ， Wtf 分配 T TW=WtWT/Wt （ ） Tfˊ =Wtfˊ T/Wt （ ） Tf=WtfT/Wt （ ） Tws= （ ） Tˊ fs=Tfˊ （ ） Tfs= （ ） 彎 剪扭構件承載力的計算 實際工程中，大多是彎、剪、扭共同作用 如雨蓬、框架邊梁 試驗：多種內(nèi)力同時作用，承載力受同時作用的內(nèi)力影響 彎剪：影響受扭承載力 扭剪：影響彎剪承載力 171。規(guī) 187。 構件不滿足正常使用極限狀態(tài)對生命財產(chǎn)的危害性要小。 《規(guī)》對裂縫寬度、構件允許撓度均有相應規(guī)定。 按 Sl不允許產(chǎn)生拉應力 按 Ss允許產(chǎn)生拉 應力，但不超過 α ct砼拉應力限制系數(shù) γ砼塑性影響系數(shù) ftk抗拉標準值 三級：允許出現(xiàn)裂縫的構件 按 Ss，并考慮 Sl的影響，ω max值不超過允許值 裂縫的出現(xiàn)與分布規(guī)律 隨著荷載的增加，受拉區(qū)出現(xiàn)裂縫。 粘結 —— 回縮受到約束，距離增大，回縮程度小，達到某儀距離出，砼與鋼筋應變相同，應力又恢復到未開裂前狀態(tài)。 b) 間距大體相等，最后趨于穩(wěn)定，不出現(xiàn)新裂縫。 bb 處即將開裂。 σ scrAs =σ sAs +ω ’ τ bulcr （ ） 將（ ）（ ）代入（ ） ∴ lcr =ftAs/ω ’ τ bρ te u （ ） 設直徑 d： lcr =ftd/Aω ’ τ bρ te （ ） 試驗證明：砼的粘結力強度大致與砼的抗拉強度成比例關系。 ∴ lcr 與保護層厚度有一定的關系，考慮到保護層厚度的影響 lcr=ζ 2C+ζ 1d/ρ te（ ） 受彎、偏拉、偏壓裂縫規(guī)律、公式推島與軸拉類似 ,lcr比軸小。 變化不大，對彎距、軸拉、偏心 近似取 α c= 則：ω m= sklcr/Es（ ） （ 2） 裂縫處截面處的鋼筋應力σ sk ① 受彎：σ sk=Mk/Asη h0（ ） ?。害?= ② 軸拉：σ sk =Nk/As（ ） ③ 偏心受拉構件 近似取 η h0 = h0α ’ s σ sk=Nke’ /As(h0α ’ s)（ ） ④ 偏心受壓構件 σ sk =Nk(eZ)/Asη h0（ ） Z=[(1γ ’ f)(h0/e)2]h0（ ） Mk Nk 短期組合效應值。 ψ 與 ρ te有關。 對矩、 T、倒 T、 I 形面積，軸拉，受彎，偏拉，偏壓。見圖 98 砼抗彎剛度不為常數(shù)。 f小 B大 （ 3） 沿構件跨度 B是變化的。 （ 1） 荷載長期作用下剛度降低的原因：徐變、松弛、鋼筋滑移，使 ε sm 、 ε cm 增大、剛度