【正文】 ①剪力最大時： VS 跨中 =V 自 +V 門 + 均 =0/++ 3 90o x o x80 2 8 2 . 4 9 1 0= = 1 . 9 5 1 02 8 9 4 1 0 5 0 0sVS SSIb? ?? ? ???跨 中 ②彎矩最大時： VS 跨中 =V 自 +V 門 + 均 =0/++ 3 90o x o x80 1 7 4 . 4 1 0= = 1 . 2 1 1 02 8 9 4 1 0 5 0 0sVS SSIb? ?? ? ???跨 中 ①②③驗算點 ?、oxS 計算見表 15。 3. 疊合梁斜截面抗裂驗算 28 （ 1） 按規(guī)范第 條，一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件應符合： 混凝土主拉應力 tktp ?? 混凝土主壓應力 ckcp ?? 對預應力受彎構(gòu)件，應選擇跨度內(nèi)不利位置的截面，在該截面的換算截面重心處和截面 寬度劇烈改變處，分別進行斜截面抗裂驗算。 （三） 持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算 預應力芯棒跨中抗裂驗算 按 B 級一般要求不出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件驗算（規(guī)范第 條計算） ① 在標準 效應組合下應符合下列條件： ck p c ct tkf? ? ? ??? 按規(guī)范表 ? ? 按 規(guī)范表 γ= 和 ξ1= 所以 0 . 5 1 . 5 5 0 . 9 5 2 . 0 1 . 4 7 3 ( )c t tkf M P a?? ? ? ? ? ? ? 按 新規(guī)范 條 0 . 7d G k q G kS M M M M M M?? ? ? ? ? ?門 均 門 均 6 6 60 . 7 3 0 8 . 1 0 / 1 . 2 1 0 1 0 5 4 . 5 0 / 1 . 5 1 0 0 . 7 1 1 3 . 8 8 / 1 . 5 1 0 3 . 2 4247476090. 7 3419097 03 . 3ck M M M M P aWW? ? ? ? ? ? ?? ? ? ? ?自 門 均下 預 下 整 cc M Pa???? 3 . 2 4 5 . 0 5 1 . 8 1 1 . 4 7 3c k p c c t t kM P a f M P a? ? ? ?? ? ? ? ? ? ? 27 滿足要求。芯棒的自重為： )/( mkNq ???? ， 動力系數(shù) ?? 。 （ 3） 鋼筋合力： 1()( 4 5 0 1 0 0 ) 1 9 6 4 6 8 7 . 4 ( )p o c o n pNA kN????? ? ? ? 0 2 4 3 . 7 8 1 6 3 . 7 5 8 0 . 0 3 ( )p o pe y a m m? ? ? ? ? poe 見 圖 15。c ckf? ? 根據(jù)規(guī)范 條，施加預應力時，混凝土立方體強度應經(jīng)計算確定，但不宜低于設計強度等級的 75%，可取 75%計算 ，即 取 C30。0y ： 39。 ②鋼筋：梁頂負彎矩配筋 4B25 ( 21964sA mm? )。 表 13 預制部分斷面幾何特征值 編號 換算為混凝土的面積 A0 面積形心至計算邊的距離， a 面積距Si=A0a 形心至計算軸距離yi A0yi2 慣性距 Ii=bh3/12 1 bh=5001600=800000 800 640000000 1/1250016003=108 2 1501502=45000 1525 68625000 1/1215015032=108 3 1501502/2=22500 1400 31500000 1/3615042=108 4 （ αE31） As=（ ）982= 5 （ αE41） Ap=（ ）982=4910 380525 6 （ αE41） Ap=（ ）982=4910 250 1227500 ∑ 108 換算面積的形心至下邊緣距離 0y ： 0 0 742164540. 4 8 4 0 . 6 1 ( )8 8 2 8 8 7 . 9 4iSy m mA? ? ??? 換算截面形心至上邊緣的距離 39。0y ： 39。 c s 0 0 4020 . 7 0 . 7 0 . 8 3 3 1 . 5 5 0 0 1 6 6 5 2 1 0 1 6 6 5 1 6 6 5150svh t y v AV f b h f h K Ns?? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?? ?11 ( 1 6 6 5 0 ) 1 5 1 4 ( 1 3 2 1 . 1 1 )1 . 1u C s PdV V V K N V K N?? ? ? ? ? ? ? 滿足要求。 按規(guī)范 條 ， βc=， hw=h0=1800135=1665mm，因為hw/b=1665/500=4,所以 βs=，則 βcβs fcb h0/γd=155001665/=2838KNV（ ） ， 受剪截面符合要求。 由于梁高 1800mm1600mm，可取架立筋和構(gòu)造筋直徑為 14mm，鋼筋布置見 圖 14。 ③跨中配筋計算 根據(jù)最不利荷載組合表， M m??（自重 +門機 +局部 堆貨荷載） 。 as= ＋ 35=500+35=160mm。 m） 圖 11 剪力包絡圖（單位： KN） 七 .截面設計 ㈠承載能力極限狀態(tài)計算 1. 疊合梁正截面承載能力計算 圖 12 軌道梁斷面圖 （單位： mm） 18 1）短暫狀況（施工期梁為簡支） ①原材料：混凝土強度可能未達到 100%設計值，一般按 75%計算，因此 C30，按 C20計， fc=、 ft=。m） 支座截面 Vmax（ KN） Vmin（ KN） 2 A 4 5 8 BL B 12 BR 15 18 CL C 22 CR 25 最不利荷載組合見 表 11。m 截面 25： Mmax =γQ ∑ (αi Qi)min L08i=1 =220（ ++++++） =m 截面 C： Mmax =γQ ∑ (αi Qi)min L08i=1 =220 （ +++） =m 截面 15： Mmax =γQ ∑ (αi Qi)min L08i=1 =220（ +++++） =m 截面 B： Mmax =γQ ∑ (αi Qi)min L08i=1 =220 （ +++） =m 截面 5： Mmax =γQ ∑ (αi Qi)min L08i=1 =220（ +++++） = 圖 9 連續(xù)梁計算圖式 (雙門機（Ⅰ狀態(tài)） ) 彎矩計算： 截面 2： Mmax=γQ ∑ (αi Qi)min L08i=1 =220（ +++++） = m Mmin=γQ ∑ (αi Qi)min L04i=1 = （ 250 （ ） +150 （ ）） = m Mmin=γQ ∑ (αi Qi)min L04i=1 = （ 250 （ ） +150 （ ）） = m Mmin=γQ ∑ (αi Qi)min L04i=1 = （ 250 （ ） +150 （ ）） = m Mmin=γQ ∑ (αi Qi)min L04i=1 = 250 （ ） = m 12 Mmin=γQ ∑ (αi Qi)min L04i=1 = 250 （ ） = m Mmin=γQ ∑ (αi Qi)min L04i=1 = （ 250 （ ）） = m） Mmin（ KN m） Mmin=（ Σωi） min= =（ KN m） Mmin=（ Σωi） min= =（ KN m） Mmin=（ Σωi） min= =（ KN m） Mmin=（ Σωi） min= =（ KN m） Mmin=（ Σωi） min= =（ KN m） 支座截面 （ Σωi）max （ Σωi）min Vmax（ KN） Vmin（ KN） 2 = A = 4 5 8 B BL 12 15 BR 18 C CL 22 25 CR 2. 局部 堆貨荷載產(chǎn)生的標準值 q3 作用 按五跨剛性支承連續(xù)梁計算， 采用影響線 法 ，計算簡圖見圖 7，內(nèi)力設計值 M2Q V2Q2 計算結(jié)果見表 8。 m） 截面 25：（ Σωi） max=++=， （ Σωi） min==， Mmax=（ Σωi） max= =（ KN m） 截面 C： （ Σωi） max=+=， （ Σωi） min==， Mmax=（ Σωi） max= =（ KN m） 截面 15： （ Σωi） max=+=， （ Σωi） min==， Mmax=（ Σωi） max= =（ KN m） 截面 B： （ Σωi） max=+=， （ Σωi） min==， Mmax=（ Σωi） max= =（ KN m） 截面 5： （ Σωi） max=++=， （ Σωi） min==， Mmax=（ Σωi） max= =（ KN 圖 6 連續(xù)梁計算圖式 彎矩計算 ： 截面 2： （ Σωi） max=++=， （ Σωi） min==， Mmax=（ Σωi） max= =（ KN 5 1 5 2 5 2 21 1 1 011= = 1 . 2 1 . 2 5 0 . 9 4 6 . 3 5 3 0 8 . 1 088G G GM M M g L k N m? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 2 8 1 2 1 8 2 2 2 21 1 1 1 1 022= = = = 1 . 2 1 . 2 5 0 . 9 4 6 . 3 5 1 6 4 . 3 22 5 2 5G G G G GM M M M M g L k N m? ? ? ? ? ? ? ? ? ?4 2 21033= 1 . 2 1 . 2 5 0 . 9 4 6 . 3 5 2 4 6 . 4 82 5 2 5GM g L k N m? ? ? ? ? ? ? ? ? 7 1 1 1 1 1 011 1 . 2 1 . 2 5 0 . 9 4 6 . 1 1 8 6 . 4 422L R L RA B B C CG G G G GV V V V V g L k N? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 圖 4 簡支梁計算圖式 表 5 彎矩剪力設計值 （施工期永久荷載） 截面 彎矩（ KN 6 支座處整體連接，按五跨剛性支承連續(xù)梁計算 （具體圖示見后文）。 預應力鋼筋：冷拉 Ⅲ 級；非預應力鋼筋：Ⅱ級；構(gòu)造鋼筋：Ⅰ級。 ②門機 國產(chǎn)門座式起重機荷載代號 Mh225 標準值 見 表 1， 支腿豎向荷載標準值見表 2，吊臂位置見圖 3。鋼筋混凝土疊合式面板的厚度為 預制部分厚 200 mm，現(xiàn)澆部分 150 mm。上部結(jié)構(gòu)為現(xiàn)澆倒 T 形橫梁、非預應力鋼筋混凝土縱梁、預應力鋼筋混凝土花籃形疊合式起重機軌道梁、非預應力鋼筋混凝土疊合式面板。 5 六、內(nèi)力計算 3 二、梁格布置及尺寸擬定 6 七 .截面設計 某海港高樁板梁式碼頭， 排架間距 ， 下部樁基為 600600mm2 預應力混凝土方樁。軌道梁為預應力芯棒疊合梁結(jié)構(gòu)，經(jīng)過兩次預制和一次現(xiàn)澆疊合后成型 ， 芯棒高度取梁寬 ， 現(xiàn)澆部分高度取 200mm。 使用期： ① 均布荷載： q=?；炷翉姸燃靶阅苤笜艘姳?