【正文】 也使得裝修模具十分不方便，所以本模具結(jié)構(gòu)擬采用彈性打料和剛性頂件。 1)模具的閉合高度： H 模 =220（ mm） [10] 2)壓力機的閉合高度： Hmax=250(mm) Hmin=180(mm) 壓力機的閉合高度與模具的閉合高度的關(guān)系一般為：（ Hmaxh1） 5H模 (Hminh1)+10 式中： Hmax— 壓力機的最大閉合高度（ mm） Hmin— 壓力機的最小閉合高度（ mm） H1 — 壓力機墊板厚度（ mm） H — 模具的閉合高度（ mm） 上述計算可知：完全符合要求。 此噸位比較小，根據(jù)實際需要，擬選用 25 噸壓力機，為開式的。 卸料力的計算 從凸模上將零件或廢料取下來所需的力稱卸料力。 2)整形后制件的精度比較高，因而模具的精度相應的要求也比較高。 模具工作部分尺寸及公差 刃口工作部分尺寸計算是模具設(shè)計過程中的關(guān)鍵。 最大閉合高度：指當壓力機連桿長度調(diào)至最大時的閉合高度。 壓力機（標準型）主要技術(shù)參數(shù)如下： [8] 公稱壓力（ 10KN） 40 發(fā)生公稱壓力時滑塊離下極點距離（ mm） 7 滑塊行程（ mm） — 100 標準行程次數(shù)（次 /mm） 80 最大閉合高度（ mm） 300 閉合高度調(diào)節(jié)量（ mm） — 80 滑塊中心到機身距離（喉深）（ mm） 220 工作臺尺寸（ mm）左右 — 630 前后 — 420 工作臺孔尺寸（ mm）左 右 — 300 前后 — 150 孔徑 — 200 立柱間距離（ mm） 300 活動臺壓力機滑塊中心到機身堅固工作臺平面之距離（ mm） — 210 模柄孔尺寸（直徑深度）（ mm） — D50 70 工作臺板厚度（ mm） — 80 傾斜度 — 30度 模具設(shè)計的有關(guān)尺寸與壓力機的工作臺面尺寸，臺面孔尺寸和模柄孔尺寸相適應。 本零件為圓形，其壓力中心與圓心重合，不必計算。 ]=（ mm） 由所需工作行程， F 工作 =15，可以按照下式求出橡皮高度： H 自由 =F 工作 /（ ） 式中： H 自由 橡皮自由狀態(tài)高度（ mm） F 工作 所需工作行程（ mm） H 自由 =（ mm） 為保證橡皮不至于過早失去彈性而損壞，其允許最大壓縮量應不超過自由高度的 45/100，一般?。? F 總 =（ ） H 自由 F 總 = 自由 = 60=21（ mm） 橡皮的欲壓縮量一般取其自由高度的 10/10015/100。綜上所述，模具卸料機構(gòu)采用剛性卸料板為佳。 由于考慮倒零件是工字型的對稱沖裁，所以凹凸模設(shè)計的形狀與零件外形保持一致。查沖壓模具設(shè)計大典，用 B 型圓凸模。由零件圖知該零件有兩種直徑的孔，則采用二級凸模。 得到凹模刃口尺寸，按照如此尺寸計算凹模刃口尺寸。用分開法計算凹模工作尺 寸。工件由上模的打料裝置打桿 8和推件板 7組成，凹凸?？變?nèi)不積存廢料，所受脹力比較小，不易脹裂；但是落料件落在沖模工作面上，不容易排除。本例凸凹模壁厚 b=（ 6738） /2=，能夠保證足夠強度，故采用復合模量合理的。為了簡便地計算拉伸力，采用表推薦的實用公式。安全系數(shù) k值一般取。 方案三中，沒有上述缺點，生產(chǎn)率能得以保證，模具結(jié)構(gòu)比較簡單，制造費用低，這在中小批量生產(chǎn)中都是合理的，因此決定采用第三方案。 方案二中，工序的復合，生產(chǎn)率雖 然有所提高，但是生產(chǎn)率還不高。 確定工序的合并與工序順序 當工序比較多，不容易一下確定工藝方案時，最好要先確定零件的基本工序，然后將各基本工序，然后將各基本工序作各種可能的組合并排出順序，以得出不同的工藝方案，再根據(jù)各種因素，進行分析比較，找出適合于具體生產(chǎn)條件的最佳方案?？紤]到 08F鋼塑性好，有能拉成 D28兩個階梯直徑變化不大，為了使制模容易，本例階梯拉伸可改成錐形拉伸，雖然有彈復量，但最后有整形工序，可以消除。料厚為 2mm，由表 320 查得搭邊數(shù)值： a1=（工件間） A=(側(cè)面 ) 故進距： h=D+a1= 條料寬度： b=D+2a=67+2 = 板料規(guī)格擬選用 2 900 1800 1)如果采用縱裁： 裁板條數(shù)： n1=B/b=900/=12 條余 每條個數(shù)： n2=(Aal)/h=()/=26 個余 17mm 每板總個數(shù)： n 總 =n1 n2=12 36=322 個 板的利用率： n=n 總 =（ D Dd d） /4A (6) =312 (67 )/4 900 1800 =2)如果采用橫排：裁板條數(shù)： n1=A/b=1800/=25 余條 35mm 每個條數(shù)： n2=（ Bal） /h=()/=13 個余 8mm 每個總條數(shù)： n 總 =n1 n2=25 13=312 個 板的材料利用率： n 總 =N(D Dd d)/(4A) B =312 (67 )/4 900 1800=由此可見，采用 縱 裁有較高的材料利用率和比較高的裁剪生產(chǎn)率。即沖底孔再翻邊。 根據(jù)零件的技術(shù)要求，進行沖壓工藝性分析，可以認為：該零件形狀屬于旋轉(zhuǎn)體，是一般的帶凸圓筒件， d 凸 /d,h/d 都比較合適，拉伸工藝性較好，但是其中幾個圓角半徑 R1偏小，這可在拉延完后增加整形工序，來達到零件的尺寸要求。 3 分析零件的沖壓工藝性 根據(jù)產(chǎn)品圖紙，分析沖壓件的形狀特點，尺寸大小，精度要求及所用材料是否符合沖壓工藝要求。 4）擴大冷沖壓生產(chǎn)的運用范圍。應大力開展模具計算機輔助設(shè)計和制造（ CAD/CAM）技術(shù)的研究。在冷沖壓技術(shù)的發(fā)展過程中，應注意以下幾方面。通過冷沖壓技術(shù)加工產(chǎn)品已成為現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)的重要手段和發(fā)展方向。 2 沖模工藝的研究現(xiàn)狀 由于冷沖壓具有表面質(zhì)量好、重量輕、成本低的優(yōu)點，它還是一種經(jīng)濟的加工方法，這是其他加工方法不能與之競爭的。為此，優(yōu)化工藝制造路線，設(shè) 計出合理的模具結(jié)構(gòu)，不但可以降低生產(chǎn)成本，還可以提高工件的使用壽命和市場。 die design 1 前言 襯套一般起襯里的作用。本設(shè)計是關(guān)于襯套（摩托車發(fā)動機零件）冷沖壓模具設(shè)計，主要包括落料拉深模，整形模，切邊沖孔模和翻邊模的工藝規(guī)程的設(shè)計計算和模具設(shè)計。來源于生產(chǎn)實際的此課題，根據(jù)圖紙在指導老師的精心指導下，憑借大學四年所學機械專業(yè)知識，參照相關(guān)手冊、參考工廠實物，分析出零件加工工藝性，制定加工工藝路線并設(shè)計計算繪制模具圖。 cold stamping die。在運動部件中，因為長期的磨損而造成零件的磨損，當軸和孔的間隙磨損到一定程度的時候必須要更換零件，因此設(shè)計者2 在設(shè)計的時候選用硬度較低、耐磨性較好的材料為襯套，這樣可以減少軸和座的磨損，當襯套磨損到一定程度進行更換，這樣可以節(jié)約因更換軸或座的成本，一般來說，襯套與座采用過盈配合，而與軸采用間隙配合為無論怎樣還是無法避免磨損的，只能延長壽命，而軸類零件相對來說比較容易加工；也有一些新的設(shè)計人員不喜歡這樣設(shè)計，認為這樣設(shè)計是在制造的時候增加成本，但經(jīng)過一段時間使用后，維修時要按這種方法改造，但容易千萬設(shè)備的精度降低，原因很簡單，二次加工無法保證座孔中心的位置的，在這個時候，襯套的作用就明顯了。因此工藝路線的制度和模具設(shè)計顯得更為重要了 [1]。 工業(yè)發(fā)達國家對冷沖壓生產(chǎn)工藝的發(fā)展是很重視的，很多國家（包括英、美、法、日等）的模具工業(yè)產(chǎn)值已超過機床工業(yè)，作為冷沖壓原材料的鋼帶和鋼板占全部品 種的 67%。冷沖壓技術(shù)的發(fā)展思路就是盡可能地完 善和擴充冷沖壓工藝的優(yōu)點，克服其缺點。 2）加快產(chǎn)品更新?lián)Q代，克服模具設(shè)計周期長的缺點。應加強冷沖壓生產(chǎn)的機械化和自動化研究，使一般中、小件能在高速壓力機上采用多工位級進模生產(chǎn)，達到生產(chǎn)高度自動化，進一步提高沖壓的生產(chǎn)率。 此外，對沖壓板 料性能的改進，模具新材料、模具新加工方法的開發(fā)也應進一步加強 [2]。內(nèi)腔為 26 個毫米，為 IT11—— IT12 級，那么沖模的制造精度要求為 IT8—— IT9 級就能達到零件的尺寸和精度要求。具體方法參見附 圖 （ CTCM0002） ： 其中在這三種方法中，第一種方法車底質(zhì)量高，但浪費金屬材料；第二種方法沖底，要求零件底部的圓角半徑壓成接近清角（ R=0），這就需要增加一道整形工序并且質(zhì)量不易保證，浪費金屬材料；第三種方法采用沖孔翻邊，生產(chǎn)效率較高并節(jié)省金屬材料，因為上端部要上車床，為保證高度 ，順便也需上車床車削，才能達到尺寸要求，綜上述三種方法，應采用第三種方法最為合理。 內(nèi)徑 26 處的高度尺寸 H=(+2)+（機加工） =13mm 暫取翻邊高度為 ,r=3mm h=(1K) D/2+ [3] (1) h— 翻邊高度 D— 翻邊后直徑 k— 翻邊系數(shù)（ Do/d） D0— 預沖孔直徑 d— 翻孔直邊平均直徑 r— 翻邊底部圓角半徑 =（ 26+2） （ 1K） /2+ 3 K= [K]極限 故 的高度可以得出 拉延高度 h1 為： h1=Hh+r+t (2) 式中： H— 制件內(nèi)徑 26 處總高度 h1=+3+2= 翻邊前孔徑為 d=K D D= 28= 5 翻邊前的半成品形狀和尺寸如附圖（ CTCM0003）所式： 修邊余量為 X= 實際凸緣直徑 d 凸 =d 凸 +2X=51+2 L5= =58mm 此零件是形狀復雜的旋轉(zhuǎn)體，毛坯直徑按古里金定理求出： 古里金定理：任何形狀的母線 AB 繞軸線 YY旋轉(zhuǎn)時所得到的旋轉(zhuǎn)體