【正文】 =對 MQG3200 3600 球磨機， K2由表 515 可知 K2= q= =（ m3 h） V=Q 流 (β 2β 1)/q= ()/=（ m3） (4) 計算不同規(guī)格球磨機的臺數 n=Q（β 2β 1） /（ qv） 式中 Q=，β 2= ，β 1= 對 MQG3200 3600 球磨機， q=（ m3 h）， V0=41 （ m3） n= ()/（ 41） = 取 n=3 臺 η =V/(nV0) 100%=(3 41) 100%=% (5) 磨機方案比較 磨機方案比較見表 41。 (1) 根據分 級機溢流細度可采用高堰式分級機。 (3) 選擇結果 分級設備選擇結果見表面 42。 β 17＝ β ’ 17= β 19= β ’ 19= β 24= β ’ 24= β 27= β ’ 27= β 30= 。臺 流程給礦量 t/h 負荷率 % 分級溢流 2FG30Φ 3000高堰式雙螺旋分級機 3 15 67 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 30 第 5 章 選別流程計算 選別流程的計算 (1) 選別流程圖 已知條件： 原礦含鉛、鋅兩金屬， Q17=Q11=,β 17＝ ％，β ’17＝ ％，γ 17＝ 100％，ε 17＝ 100％，最終產物為鉛精礦，鋅精礦，其中鉛精礦β 35＝ 71％，ε 35＝ 91％，鋅精礦β ’54＝ ％，ε ’54＝ 92％。 K1=1+（δ 1δ 2） =1+（ ） = 式中 δ 2—— 設計的礦石密度（ t/m3） δ 2= （ t/m3）； δ 1—— 標準礦石密度，一般取 （ t/m3）； K2—— 分級粒度校正系數，查 表 518,410可知 K2=； 故 D=+ [24 (2 )]1/2=3 （ m） 選用 2FG30φ 3000型高堰式雙螺旋分級機 3臺 (2) 按返砂量計算分級機的生產能力 Q=135mk1nD3/24 式中 n—— 螺旋轉數，由附表 26 可知 n=； M、 k D—— 意義同前。 方 案 球磨機規(guī)格 臺 數 負荷率（ %） 單臺重量 /t 功率 /KW/臺 Ⅰ MQG3200 3600 4 630 Ⅱ MQG3200 4500 3 136 800 Ⅲ MQG3600 3900 3 145 1000 Ⅳ MQG3600 4500 3 152 1250 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 29 分級設備的選擇與計算 已選定 MOG3200 4500 格子型球磨機 3 臺，根據 1臺磨機對應 1臺分級機，便于配置，則選用 3臺分級機。 h）， V0=31 （ m3） n= ()/（ 31） = 取 n=3 臺 η =V/(nV0) 100%=(3 31) 100%=% 對 MQG3600 3900 球磨機， q= t/（ m3 h） V=Q 流 (β 2β 1)/q= ()/=（ m3） 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 28 對 MQG3600 3900 球磨機， K2由表 515 可知 K2= q= = t/（ m3 (3) 計算不同規(guī)格球磨機的 q值 q=q0K1K2K3K4 式中 q—— 設計磨機按新生成計算級別計的單位容積生產能力， t/（ m3 表 31 破碎設備方案對比結果表 方案 工藝段 設備名稱與規(guī)格 臺數 負荷率 功率/KW 質量 /t Ⅰ 粗碎 PXZ700/100 旋回破碎機 1 65 155 中碎 PYY1650/285 彈簧標準型圓錐破碎機 1 67 155 細碎 PYD1750彈簧短頭型圓錐破碎 機 2 70 155 2 2 Ⅱ 粗碎 PJ1200 1500 鄂式破碎機 1 60 160 中碎 PYY1650/285 單缸液壓標準圓錐 1 67 155 序號 作業(yè)名稱 設備名稱 及規(guī)格 臺 數 篩孔 mm 需要的 面積 m2 選擇的 面積 m2 流程的給礦量t/h 篩分 效率 % 負荷 率 % 1 粗篩 固定棒條篩 2 中篩 H1735 重型 振動篩 1 45 294 80 75 3 細篩 YAH2148 圓 振動篩 2 18 2 9 65 65 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 25 細碎 PYD1750彈簧短頭型圓錐破碎 機 2 70 155 2 2 Ⅲ 粗碎 PXZ700/100 旋回破碎機 1 71 155 中碎 PYY1650/285 彈簧標準型圓錐破碎機 1 72 155 細碎 PYD1750彈簧短頭型圓錐破碎 機 2 83 155 2 2 Ⅳ 粗碎 PXZ700/100 旋回破碎機 1 58 110 中碎 PYY1650/285 彈簧標準型圓錐破碎機 1 70 155 細碎 PYD1750彈簧短頭型圓錐破碎 機 2 70 155 2 2 根據方案比較結果可知，方案一設備投資少，電耗低，設備負荷率均衡，選定方案一。 方案四：原礦最大粒度為 600mm,破碎最終產物粒度為 15mm。粗、中、細破碎比分別為： 、 、 ,改變初碎設備。 (5) 所需篩子的有效篩分面積： F1 =Q/ (K1 K2 K3 K4 K5 K6 ) =( ) = 篩子的幾何面積 F＝ F1 /＝ ＝ m2 根據計算結果取圓振動篩 YAH2148 一臺，幾何面積為 (2 9 )m2 。 K3 =。 則：細粒級含量β 9~010 ＝（β 9~08 γ 9 ＋β 9~013 γ 13 ） /γ 10 ＝（ 100＋ ） /＝ 粗粒級含量：β 1810? ＝（β 188? γ 9 ＋β 1813? γ 13 ） /γ 10 篩孔尺寸與第二段破碎機排礦口之比 18/29＝ ，查《選礦廠設計》中表 46可知β 188? ＝ 。 有效篩分面積 F1 =Q1/(σ V)=內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 23 幾何面積 F=F1/=根據計算結果可選用一臺 YAH1536 圓振動篩。 h)； e—— 排礦口寬度， e=12（ mm）。 h) ； e—— 排礦口寬度， e=29 （ mm）。 則β 189? ＝ ＋ ＋ ＝ ＝ ％ 破碎設備的選擇 粗碎設備的選擇和計算 根據流程計算，初步擬訂粗碎用 PXZ700/100 旋回破碎機進行計算，該機在標準條件下的生產能力為： Q0=q0e 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 21 式中 q0—— 單位排礦口寬度的生產能力，查表 51 可知 q0= t/(mm 粗篩 : e4≤ a1≤ d4 即 118≤ a1≤ 188，取 a1=130 （ mm）， E1=50% 中篩 : e8≤ a2≤ d8 即 29≤ a1≤ 54，取 a2=50 （ mm）， E2=80% 細篩 : 采用等值篩分工作制度 a3== 15=18,取 a3=18mm E3=65% (8) 計算各產物的產率和產量 1) 粗碎作業(yè)： Q1=5000/（ 3 6） = （ t/h）； γ 1=100 （ %） Q2=Q1β 1301? E1= =γ 2＝ Q2/Q1 100%=Q3＝ Q4＝ Q1Q2＝ ＝ t/h γ 3＝γ 4＝γ 1－γ 2＝ 84％ Q5＝ Q1＝ （ t/h）； r5＝ r1＝ 100 （ %） 式中β 1301? —— 原礦中小于 130mm 的粒級含量 粗篩的篩孔尺寸與原礦最大粒度 比值＝ 130/600＝ ，在《選礦廠設計》圖 4－ 3中 ,查中等可碎性礦石得β 1301? ＝ ＝ 32％。 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 16 圖 23等可浮浮選流程圖 5濃縮脫水31浮選精礦圖24 脫水流程圖過濾脫水過濾精礦42水 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 17 選廠工作制度及車間生產能力 (1) 車間工作制度 參照我國礦山生產實際，選礦廠各車間的工作制度設定如下： 1) 破碎車間：設備年運轉天數 330 天， 3班 /天， 6 小時 /班； 2) 磨浮車間：設備年運轉天數 330 天， 3班 /天， 8 小時 /班； 3) 脫水車間：設備年運轉天數 330 天， 3班 /天， 8 小時 /班。 缺點 :使硫回收困難。 c：鋅精礦品位提高 一方面是使磨礦細度 74um由 65～ 70%提高到 70～ 75%，鐵閃鋅礦單體解離更加充分。 e：減少了石灰用量，減低了 PH值，總尾礦水可直接外排具有良好的社會及環(huán)保效益。 1）經 過科學、充分的全優(yōu)小型浮選試驗后，得出以下結果： a：解決了因受礦石性質的自身限制及工藝流程的客觀影響，可以在浮選作業(yè)之前添加介質 pH 調整劑及抑制劑，有效的實現了鉛鋅、鋅硫的分離。 缺點； 1) 設備裝機容量大，浮選機機容積高于前三種流程 ,達 (兩段磨礦浮選的浮選機容積 ,部分混合浮選機容積 134m3,一段磨礦全浮 浮選機容積 134m3)； 2) 浮選時間長，鉛損失于鉛混選尾礦和鉛分離尾礦兩處，操作較難控制； 3) 硫精礦質量差，品位只有 32%； 4) 鋅精礦質量較差，品位只有 44%左右。 缺點 : 1) 鉛鋅浮選過程中的精礦質量控制要求較嚴，它可左右分離過程中的鉛鋅精礦質量； 2) 硫不容易上浮，主要是在鉛鋅混浮選中受石灰的抑制，選硫是極難活化，造成硫回收率僅 %； 3) 鉛鋅分離的抑制劑用量高于等可浮。 黃沙坪鉛鋅選礦廠于 1966 年下半年內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 13 進行試生產， 1967 年正式投入生產，三十多年來選礦工藝流程進行六次變革，即 1966 年下半年使用過短時間的兩段磨全浮選， 1967 年到 1968 年為部分混合浮選， 1969 年到 1971 年一季度為一段磨礦全浮選， 1971 年二季度到 1998 年采用一段磨礦等可浮， 1999 年元月到 2020 年 6 月為一段磨礦部 分優(yōu)先浮選， 2020年 7月至今為全優(yōu)先浮選。本次設計磨礦的給礦粒度為 15mm( 含量為 10%)，礦石屬中硬礦石，易解離，易泥化，無階段選別。 不采用控制分級 控制分級是為了獲得更細的溢流細度或是配合在一段磨礦中實現階段選別。 (1) 預先篩分的必要性 根據黃沙坪現場的原礦與粗碎產物粒度分析表可以看出原礦中細粒級含量較多，因此，在粗碎前應設置預先篩分，可用固定篩。 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 12 磨礦流程的論證及選擇 磨礦是實現有用礦物單體解離和提供適宜入選粒度的重要手段，是選礦廠關鍵性作業(yè)，它直接影響選別效果，同時涉及基建投資及生產電耗。 原礦最大塊度：根據黃沙坪鉛鋅礦的實際情況和所采用的采礦方法，本設計原礦最大塊度為 600mm。鋅精礦售給株洲冶煉廠。 表 13 近幾年原礦品位 上表可知，隨著礦層下采， Pb的品位不斷降低，而 Zn、 S品味不斷升高，這對選礦工藝來說是非常有利的。 元素成份 Cu Rb Zn S Fe Mn SiO2 CaO MgO 含量（ %） (Mg) 元素成份 Al2O3 F As Sb Sn Bi Mo Ag(g/T) Ti 含量（ %） 99 分析元 素 鉛 鋅 銅 氧化鉛 鉛釩 白鉛釩 硫化鉛 共計 氧化 鉛 硫化 鉛 共計 原生硫化 次生硫化 共計 品位 % / / 占有率 % / / （ ） 100 100 80 20 100 內蒙古科技大學畢業(yè)設計說明書 10 采礦基本情況 推薦的采礦方法： 空場法和崩落法占 %，主要應用在傾角小于 30176。根據上述的礦物組成和主要有用礦物的嵌布特性，礦 石書中細粒不均勻嵌布的多金屬硫化礦，有用礦物之間共生密切，尤以銅 的嵌布粒度較細，并有一部分呈乳濁狀微粒與鋅密切共生。 斜方鉛礦：呈他形半自形晶粒產出，常嵌布于黃鐵礦間隙或脈石中，被鐵閃鋅礦、方鉛礦交代溶蝕形成殘余狀或骸晶狀結構，粒度一般在 毫米之間，個別大者達 3毫米以上。其次，除鐵閃鋅礦外，尚有少量普通閃鋅礦和極少量的纖維鋅礦。 脈石依次為石英、方解石、螢石、絹云母和綠泥石等，其中主要為石英、方解石。其次在破碎的角礫巖地帶，碳質富集現