【正文】 = 21002 6 132創(chuàng) = m 驗算 充 水比 不包含回流量時 ， 充水比為： %26% ?? 包含回流量的充水比為： %%26 ?? 根據(jù)實際經(jīng)驗表明包含回流量的沖水比可以達到 33%，因此以上假設(shè)成立。 根據(jù)各區(qū)體積比例得 CASS 池子的各部分尺寸如下： 生物選擇區(qū)長為： 27 1/36 = m 預反應區(qū)的長為： 27 5/36 = m 主反應區(qū)的長為： 27 – – = m 污泥 COD 負荷計算 由預計 COD 去除率得其 COD 去除量為： 480 85 % 34 7. 8 /mg L?? 則每日去除的 COD 值為： 2100 180。最為典型的數(shù)北京航空航天城的生活污水處理，運行頭兩年沒有排泥，經(jīng)濟效益顯著。 產(chǎn)氣量計算 采用每去除 1 千克 COD 產(chǎn)生 立方米沼氣做參數(shù)，則 每日 產(chǎn)氣量為： 20460. 80 210010 3 = m3/d CASS 反應池 國內(nèi)很早便對 CASS 工藝開展研究，經(jīng)過長時間的理論研究和試驗，逐漸成熟。 出水系統(tǒng)設(shè)計 采用鋸齒形出水渠，渠寬 ,高 ，每個反應器設(shè)計 4 條出水渠， 基本保證出水均勻。 創(chuàng)180。一般廢水的μ 凈水的μ ,故取μ = + b2/2) 2n = 2 4 = m2 上下三角形集氣罩之間回流逢中流速 (V2)可用下式計算： V2 = Q1/S2， 式中： Q2反應器中廢水流量， m3/h； S2 上三角形集氣罩回流逢之間面積， m2； V1 = 4/ = m/h V1 V2 m/s,符合設(shè)計要求。 l 設(shè)單元三相分離器的寬度 b = m ,上下三角行集氣罩斜面水平夾角為θ＝ 55176。 由于沉淀區(qū)的厭氧污泥及有機物還可以發(fā)生一定的生化反應產(chǎn)生少量氣體，這對固液分離不利，故設(shè)計時應滿足以下要求： ① 沉淀區(qū)水力表面負荷 m/h 華北水利水電學院畢業(yè)設(shè)計 第 25 頁 共 56 頁 ② 沉淀器斜壁角度設(shè)為 50176。取長 L = m ，寬 B = m ，則實際橫截面積為： A2 = L B = = m2 實際表面水力負荷為 : q1 = AQ = 4/ = ，故符合設(shè)計要求。 設(shè)計水質(zhì) UASB 反應器進出水水質(zhì)指標如 表 ： 表 ： UASB反應器進出水水質(zhì)指標 水質(zhì)指標 COD BOD SS 進水水質(zhì) (mg/l) 2046 1209 155 去除率（ %） 80 85 50 出水水質(zhì) (mg/l) 設(shè)計水量 Q = 2100 m3/d = m3/h = m3/s 設(shè)計計算 反應器容積計算 UASB 有效容積為： V 有效 = 0vQSN180。 過柵水頭損失 取 k = 3 ,β = (柵條斷面為圓形 )， v = ，則： 華北水利水電學院畢業(yè)設(shè)計 第 21 頁 共 56 頁 h1 = 24 / 3( ) sin2svk dgba 式中： k 系數(shù)，水頭損失增大倍數(shù) β 系數(shù)，與斷面形狀有關(guān) S 格條寬度， m d 柵條凈隙， mm v 過柵流速， m/s α 格柵傾角，度 h1 = 24 / 30 . 0 1 0 . 83 2 . 4 2 ( ) s in 4 50 . 0 1 6 2 9 . 8 1 176。 B 渠道寬度 采用矩形渠道，則根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式 Q = B (9).協(xié)調(diào)好單體構(gòu)造設(shè)計與各構(gòu)筑物埋深，便于正常排放，又利檢修排空。 (5).應盡可能使污水處理工程的出水渠不受水體洪水的頂托，并能自流。 (2).避免處理構(gòu)筑物之間跌水等浪費水頭的現(xiàn)象，充分利用地形高差，實現(xiàn)自流。重點突出，運行及安全重點區(qū)域 UASB放于站前部，引起注意，但未靠近廠區(qū)主干道。 （ 5）雨水外排 依靠路邊坡排向廠區(qū)主干道雨水管。 （ 3）沼氣管 沼氣管從 UASB至水封罐為 DN100鋼管，從水封罐向氣水分離器及沼氣柜為 DN150，鋼管，沼氣管道逆坡向走管， i = 。 （ 2）污泥管 調(diào)節(jié)池、 UASB、 CASS反應池污泥池均為零力排入集泥井，站區(qū)排泥管均選用 DN200鑄鐵管， i = 。 ② 出水管： DN200鑄鐵管或陶瓷管， , 。 （ 3）管線布置盡量沿道路與構(gòu)（建）筑物平行布置，便 于施工與檢修。 平面布置 華北水利水電學院畢業(yè)設(shè)計 第 17 頁 共 56 頁 布置原則 （ 1）處理站構(gòu)（建）筑物的布置應緊湊，節(jié)約用地和便于管理。 ④ 控制系統(tǒng)自動糾偏，并有限位開關(guān)保護濾帶，確保設(shè)備正常運行。 其特點是：能連續(xù)運行，操作管理簡單，附屬設(shè)備較少，機器制作容易，出泥含水率低且穩(wěn)定，從而投資、勞動力、能源消耗和維護費用較低。 本設(shè)計采用間歇式重力濃縮池，運行時，應先排除濃縮池中的上清液，騰出池容，再華北水利水電學院畢業(yè)設(shè)計 第 16 頁 共 56 頁 投入待濃縮的污泥，為此應在濃縮池深度方向的不同高度上設(shè)上清液排除管。對于二池 CASS系統(tǒng)這樣的運行程序保證了整體進水的連續(xù)性和風機的連續(xù)運行。在該區(qū)內(nèi)，回流污泥中的微生物大量吸附廢水中的有機物，能較迅速有效地降低廢水中有機物濃度；預反應區(qū)采取半限制性曝氣，溶解氧保持在 ／ L左右， 使該區(qū)存在著反硝化進程的可能；主反應區(qū)進行強制鼓風曝氣，使有機物及氨氮得到生化與硝化。 CASS反應池 設(shè)計作用 是進行廢水處理的主要 構(gòu)筑物之一，對從 UASB反應器出來的低濃度的有機廢水進行進一步好氧處理，去除 剩余 的有機污染物 ,完成廢水的最后處理 ,使出水水質(zhì)達到排放標準。沼氣以微小氣泡形式不斷放出，微小氣泡在上升過程中，不斷合并，逐漸形成較大的氣泡，在污泥床上部由于沼氣的攪動形成一個污泥濃度較稀薄的污泥和水一起上升進入三相分離器，沼氣碰到分離器下部的反射板時，折向反射板的四周，然后穿過水層進入氣室，集中在氣室沼氣，用導管導出，固液混合液經(jīng)過反射進入三 相分離器的沉淀區(qū)，污水中的污泥發(fā)生絮凝，顆粒逐漸增大，并在重力作用下沉降。 d) ； 污泥產(chǎn)率為： ； 產(chǎn)氣率為： 。 由于 截留 的 懸浮物 大 部分都是較清潔的谷殼等。 設(shè)計 參數(shù) 選取 3臺 ISW65100（ I） A離心泵， 2用一備，其工作參數(shù)如表 。 工作原理 本設(shè)計采用人工清渣格柵。 工藝流程 廢水 經(jīng)過格柵后 ,除去 較在 的懸浮物及漂浮物 ,進入調(diào)節(jié)池 ,經(jīng)泵提升 至 UASB反應器進行厭氧發(fā)酵 ,然后現(xiàn)進入 CASS反應器進行好氧處理，其工藝流程圖見圖 。 300m內(nèi)沒有生活區(qū)和辦公樓。 風速：夏季平局風速 ,冬季 ,夏季為南風向，冬季為北風。 華北水利水電學院畢業(yè)設(shè)計 第 11 頁 共 56 頁 設(shè)計說明書 工程概況 該啤酒廠啤酒廢水平均日產(chǎn)量 2100立方米 ,其原水水質(zhì)和設(shè)計要求如表 : 表 原水水質(zhì)和設(shè)計要求 水質(zhì)指標 BOD5（ mg/L） COD（ mg/ L） SS（ mg/ L） pH 原 水 1100 2100 310 610 排放標準 20 100 70 69 設(shè)計要求 20 90 60 69 其氣象資料如下： 溫度：多年平均氣溫 ℃。 (4) 針對啤酒廢水中有機物含量高、生物降解性差的特點 ,同時考慮能源緊張的形勢 , 主要采用厭氧 好氧聯(lián)合技術(shù) ,并將產(chǎn)生的污泥干化后作肥料使用。 盡管目前污水處理技術(shù)眾多 , 但其發(fā)展目標是一致的 ,即以發(fā)展綠色技術(shù)、實現(xiàn)資源可持續(xù)開發(fā)利用和生態(tài)安全為目標。同原工藝相比較，每天實際節(jié)約 1 500～ 2 500 m 3 廢水的處理費用，節(jié)約能耗約 萬元 /a。沼氣的熱值約為 22 680kJ/m 3 ，煤的熱值為 21 000 kJ/t 計算，則 1m 3 沼氣的熱值相當于 1 kg 原煤，這樣可節(jié)煤約 4 t/d 左右，年收益約為 萬元。同時，由于大幅度減少了進入好氧處理階段的有機物量，因此降低了好氧處理階段的曝氣能耗和剩余污泥產(chǎn)量，從而使整個廢水處理過程的費用大幅度減少。 此處理工藝主要有以下特點： ① 實踐證明，采用內(nèi)循環(huán) UASB 反應器＋氧化溝工藝處理啤酒廢水是可行的，其運行結(jié)果表明 COD Cr 總?cè)コ矢哌_ 95％以上。 UASB 反應器的出水水質(zhì)一般都比較穩(wěn)定，在回流系統(tǒng)的作用下重新回到配水系統(tǒng)。這 就要求廢水進入 UASB 反應器之前必需進行酸度和溫度的調(diào)節(jié)。 （五）、 內(nèi)循環(huán) UASB 反應器＋氧化溝工藝處理啤酒廢水： 此工藝采用厭氧和好氧相串聯(lián)的方式，厭氧采用內(nèi)循環(huán) UASB 技術(shù)，好氧處理用地有一處狹長形池塘，為了降低土建費用，因地制宜，采用氧化溝工藝。正確的處理措施應是減小曝氣量，待脫落的生物膜隨水流 流出后再逐漸增加曝氣量使溶解氧濃度恢復到原有水平，若水溫適宜則 2～ 3 d 后生物膜就可恢復正常。（ 3）在調(diào)試運行過程中，生物接觸氧化池中生物膜脫落、氣泡直徑變大 (曝氣方式為微孔曝氣 )、出水渾濁、處理效果惡化的現(xiàn)象時有發(fā)生。這些因素使得生物接觸氧化池沒有發(fā)揮出應有的作用，處理效果不理想。因此，在設(shè)計采用水解酸化處理懸浮物濃度高的污水時，可增設(shè)污泥斗的數(shù)量以便及時排除沉淀污泥。由于該廢水中懸浮物濃度較高，因而池內(nèi)污泥產(chǎn)量很大，而原工藝僅在水解酸化池前端設(shè)計了污泥斗，所以池子的后部很快就淤滿了污泥。水解酸化不僅能去除部分有機污染物，而且提高了廢水的可生化性，有益于后續(xù)的好氧生物接觸氧化處理。與鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)相比，具有一次性投資低，運行穩(wěn)定，處理效果好等特點。只要投加占厭氧池體積 1/3 的厭氧污泥菌種，就能夠保證污泥菌種的平穩(wěn)增長，經(jīng)過 3個月的調(diào)試 UASB 即可達到滿負荷運行。上流式厭氧污泥床能耗低、運行穩(wěn)定、出水水質(zhì)好，有效地降低了好氧生化單元的處理負荷和運行能耗 (因為好氧處理單元的能耗直接和處理負荷成正比 )。視原水水質(zhì)情況，如堿度不足，采取預調(diào)堿度方法進行本工藝處理；若溫度差別不大，運行參數(shù)可不做調(diào)整，若溫度差別較大，視具體情況而定。（ 4）酸化 — SBR 法處理高濃度啤酒廢水效果比較理想，去華北水利水電學院畢業(yè)設(shè)計 第 6 頁 共 56 頁 除率均在 94%以上，最高達 99%以上。目前還有不少新的處理方法和工藝優(yōu)化組合正在 試驗和研究，有的已取得了理想的成效，不久將應用于實踐中?；谒廴镜奈：π院蛧乐匦?，以保護環(huán)境為宗旨，以達到國家廢水排放標準為要求來設(shè)計啤酒 廢水排放設(shè)備，所以此排放系統(tǒng)的設(shè)計旨在控制廢水的COD 濃度，減少對環(huán)境的污染。隨著近代我國社會主義經(jīng)濟的騰飛，社會主義工業(yè)呈現(xiàn)飛速發(fā)展，水資源污染尤其是工 業(yè)廢水污染也嚴重惡化。 關(guān)鍵詞： 啤酒廢水 UASB CASS 華北水利水電學院畢業(yè)設(shè)計 第 2 頁 共 56 頁 Abstract With the rapid development of brewery industry in China, more brewery wastewater is discharged, which endangers design is one beer waste water treatment. The degree o