材料焊接性之不銹鋼及耐熱鋼的焊接-全文預(yù)覽
【正文】 0Cr19Ni 1Cr18Ni9Ti(188Ti) 2Cr25Ni20Si 4Cr25Ni20 0Cr21Ni3 4Cr25Ni35 沉淀硬化鋼 1Cr1 1Cr25Si2 000Cr30Mo2 Cr1 2Cr1 3Cr1 4Cr13及 1Cr17Ni12 、 1Cr12MoWV 00Cr18Ni5Mo3Si0Cr25Ni5Mo3N、 00Cr22Ni5Mo3N 0Cr17Ni4Cu4Nb，簡(jiǎn)稱 174PH 0Cr17Ni7Al，簡(jiǎn)稱 177PH 不銹鋼及耐熱鋼的特性表 41 不銹鋼及耐熱鋼的物理性能不銹鋼的耐蝕性能 應(yīng)力腐蝕（ SCC):不銹鋼在特定的腐蝕介質(zhì)和拉應(yīng)力作用下出現(xiàn)的低于強(qiáng)度極限的脆性開(kāi)裂現(xiàn)象。475℃ 脆性： 主要出現(xiàn)在 Cr＞ 15%的鐵素體鋼中。不銹鋼及耐熱鋼的高溫性能 FeCr， FeNi相圖及合金元素的影 響圖 41 FeCr二元合金狀態(tài)圖 圖 42 FeNi二元合金狀態(tài)圖 合金元素對(duì)相圖的影響 碳的影響氮的 影響 錳的影響 鉬的影響 碳是強(qiáng)奧氏體化元素，會(huì)使 γ 相區(qū)增大，而 δ 相區(qū)減小 氮是強(qiáng)奧氏體化元素 Mo也是鐵素體形成元素 Mo對(duì) γ 相區(qū)有強(qiáng)烈的縮小作用 Mn是奧氏體形成元素，與 Ni相似，會(huì)擴(kuò)大 γ 相區(qū)，使 γα 的轉(zhuǎn)變向低溫移動(dòng) 奧氏體不銹鋼的焊接 奧氏體不銹鋼的類(lèi)型類(lèi)型 188型奧氏體不銹鋼 1812Mo型奧氏體不銹鋼為克服晶間腐蝕傾開(kāi)發(fā)了 1Cr18Ni9Ti和 0Cr18Ni11Nb等 主要牌號(hào)有 1Cr18Ni9和 0Cr18Ni9 2520型奧氏體不銹鋼 超低碳 188型不銹鋼，如 00Cr19Ni10等 0Cr17Ni12Mo0Cr18Ni12Mo2Ti等 牌號(hào)有 0Cr25Ni20等 奧氏體不銹鋼焊接性分析 奧氏體不銹鋼焊接性分析奧氏體不銹鋼焊接接頭的耐蝕性熱裂紋 析出現(xiàn)象 低溫脆化 晶間 腐蝕 應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂（ SCC） 熱影響區(qū)敏化區(qū)晶間腐蝕 焊縫區(qū)晶間腐蝕 點(diǎn)蝕刀狀腐蝕 腐蝕介質(zhì)的影響 焊接應(yīng)力的作用 合金元素的作用 奧氏體鋼焊接接頭有點(diǎn)蝕傾向，雙相鋼有時(shí)也會(huì)有點(diǎn)蝕產(chǎn)生。 貧鉻區(qū) 的出現(xiàn)，通常是碳化鉻 析出 的結(jié)果。超低碳以及含 Ti或 Nb的奧氏體不銹鋼不易有敏化區(qū)出現(xiàn)。必要條件： 高溫過(guò)熱和中溫敏化的相繼作用。 2）焊接應(yīng)力的作用 應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂是應(yīng)力和腐蝕介質(zhì)共同作用的結(jié)果。三個(gè)條件： 環(huán)境 選擇性的腐蝕介質(zhì) 拉應(yīng)力點(diǎn)蝕 奧氏體鋼焊接接頭有點(diǎn)蝕傾向，點(diǎn)蝕指數(shù) PI越小的鋼，點(diǎn)蝕傾向越大。提高 Ni含量，晶軸中 Cr、 Mo的負(fù)偏析顯著減少。 Mn S P Si Nb Ti C B焊接工藝對(duì)熱裂紋的影響有一定影響圖 413 凝固模式對(duì)熱裂紋的影響圖 414 FeCrNi三元合金一個(gè) 70%Fe的偽二元相圖圖 417 熱裂傾向關(guān)鍵是 Creq/Nieq比值，而并非室溫 δ相數(shù)量。 σ 相的析出使材料的韌性降低，硬度增加。 δ 相的存在，總是惡化低溫韌性 奧氏體不銹鋼的焊接工藝特點(diǎn)焊接材料選擇應(yīng)注意 的問(wèn)題 應(yīng)堅(jiān)持 “ 適用性原則 ” 根據(jù)所選各焊接材料的具體成分來(lái)確定是否適用 考慮具體應(yīng)用的焊接方法和工 藝參數(shù)可能造成的熔合比大小 根據(jù)技術(shù)條件規(guī)定的全面焊接性要求來(lái)確定合金化程度 不僅要重視焊縫金屬合金系統(tǒng)，而且要注意具體合金成分在該合金系統(tǒng)中的作用；不僅考慮使用性能要求，也要考慮防止焊接缺陷的工藝焊接性的要求 焊接工藝 要點(diǎn) 合理選擇
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