【正文】 磁場(chǎng)，每個(gè)鋸齒波的幅度與對(duì)應(yīng)的槽中安匝數(shù)成正比。選任一周期的鋸齒波，一個(gè)周期設(shè)為2：個(gè)電弧度(實(shí)際上為一個(gè)齒距)，則該磁勢(shì)可用下面的函數(shù)式表示為 (212)圖23 轉(zhuǎn)子展開圖及磁勢(shì)波形分解圖 Expansion plan and rotor magnetic potential waveform diagram根據(jù)傅立葉分解，在[]即一個(gè)齒距內(nèi)可分解為： (213)其中x為用一階齒諧波下電角度。階梯波磁勢(shì)可以分解為一個(gè)梯形波和一個(gè)由分布繞組引起的齒諧波。它是由各槽內(nèi)線圈所產(chǎn)生的磁勢(shì)疊加而成的，中間的大齒部分沒有勵(lì)磁繞組，所以磁勢(shì)保持不變。趨于一致。如果忽略定子鐵芯的漏磁，則r=R3，A=0時(shí) (23)另外的邊界條件是在r=R2時(shí) ， (24)在r=R1時(shí),因?yàn)闅庀断禂?shù)為 (25) (26)在上面的式中 (27) (28) (29)Zn是含有氣隙磁場(chǎng)對(duì)定子鐵芯深度影響的系數(shù)，當(dāng)深度到一定程度后。其假設(shè)條件為：定、轉(zhuǎn)子鐵芯的相對(duì)導(dǎo)磁率有恒定的值；定、轉(zhuǎn)子槽忽略不計(jì)，可用Carter系數(shù)來增加氣隙的長度；轉(zhuǎn)子繞組僅在轉(zhuǎn)子本體表面形成面電流；不計(jì)端部效應(yīng)。2. 3 匝間短路的磁場(chǎng)分析 本小節(jié)首先對(duì)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路的二維模型進(jìn)行了分析；其次分析了發(fā)電機(jī)匝間短路時(shí)的氣隙磁場(chǎng)分布，用圖解法對(duì)匝間短路時(shí)的磁場(chǎng)分布進(jìn)行了形象地說明。轉(zhuǎn)子繞組電氣故障類型主要有轉(zhuǎn)子繞組接地、匝間短路等；機(jī)械故障類型主要有轉(zhuǎn)子繞組熱變形、通風(fēng)道局部堵塞、漏水以及水路局部堵塞故障等。運(yùn)行中高速旋轉(zhuǎn)的轉(zhuǎn)子繞組承受著離心力等多種使其移位變形的動(dòng)態(tài)應(yīng)力，從而發(fā)生匝間短路。如某廠一臺(tái)型發(fā)電機(jī)因制造廠在轉(zhuǎn)子下線完畢并裝好槽楔，熱套護(hù)環(huán)之前，加工轉(zhuǎn)子本體兩端的固定卡環(huán)槽時(shí)，車削下的金屬屑?xì)埩粼诙瞬坷@組的縫隙中，未被認(rèn)真清理。有的轉(zhuǎn)子在制造過程中，因下線、整形等工藝不當(dāng)，損傷了繞組的匝間絕緣，運(yùn)行不久就發(fā)生了匝間短路。具體來說轉(zhuǎn)子繞組匝間短路的原因有以下幾個(gè)：（1）設(shè)計(jì)不合理有的轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu)不夠合理，如端部弧線轉(zhuǎn)彎處的曲率半徑過小，致使外弧翹起，運(yùn)行中在離心力的作用下，匝間絕緣被壓斷，造成了匝間短路。為了提高單機(jī)容量，只能增加轉(zhuǎn)子的長度，因此汽輪發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子外形是一個(gè)細(xì)長的圓柱體。，了解探測(cè)線圈法的優(yōu)越性。為了便于在線檢測(cè)，采用探測(cè)線圈法作為檢測(cè)故障的主要手段。目前，氣隙探測(cè)線圈法對(duì)檢測(cè)波形的處理和分析國內(nèi)外還未形成統(tǒng)一的標(biāo)準(zhǔn)。探測(cè)線圈法是由阿爾布萊特(Albright)[]首先提出的，是把一靜止探測(cè)線圈放在電機(jī)氣隙中的在線檢測(cè)方法。大型發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子繞組，一旦出現(xiàn)問題，其危害程度較為嚴(yán)重，因此研究發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路的在線檢測(cè)方法具有一定的現(xiàn)實(shí)意義。 (Repetitive Surge Oscilloscope)方法 RSO重復(fù)脈沖檢測(cè)法應(yīng)用的是行波理論，用雙脈沖信號(hào)發(fā)生器對(duì)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子兩極同時(shí)施加前沿陡峭的高頻沖擊脈沖波，當(dāng)該脈沖信號(hào)沿繞組傳播到阻抗突變點(diǎn)時(shí)，會(huì)導(dǎo)致反射波和透射波的出現(xiàn)，由此會(huì)在檢測(cè)點(diǎn)測(cè)得與正?；芈窡o阻抗突變時(shí)不同的響應(yīng)曲線，通過與制造廠家提供的標(biāo)準(zhǔn)波形進(jìn)行比較，可判斷轉(zhuǎn)子繞組是否出現(xiàn)匝間短路以及匝間短路的位置。當(dāng)短路點(diǎn)發(fā)生在線槽上部時(shí)，可以得到明顯的結(jié)果；而短路點(diǎn)靠近槽底或槽的中部時(shí)，開口變壓器中所測(cè)得的感應(yīng)電勢(shì)的數(shù)值將明顯降低。但由于測(cè)量精度的限制，靈敏度較低，一般在匝數(shù)較多(轉(zhuǎn)子繞組短路的匝數(shù)超過總匝數(shù)的3%以上)時(shí)，才能從曲線上反映出來。此方法是判斷轉(zhuǎn)子繞組有無匝間短路比較靈敏的方法之一。根據(jù)計(jì)算，僅當(dāng)短路匝數(shù)超過轉(zhuǎn)子繞組總匝數(shù)的2%及以上時(shí)，直流電阻減小的數(shù)值才能超過規(guī)定值的2%。在以往多年的實(shí)際工作中，全國各發(fā)電廠以及一些研究機(jī)構(gòu)提出了許多轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障的檢測(cè)方法。由于發(fā)電機(jī)故障的復(fù)雜性，它往往受到多種因素的影響，而且各因素之間還存在耦合作用，同一種故障在不同的系統(tǒng)中所表現(xiàn)出來的癥狀也不盡相同。在國外，以美國為主的一些西方發(fā)達(dá)國家在發(fā)電機(jī)故障監(jiān)測(cè)和故障診斷方面處于領(lǐng)先地位，如美國的Bently， IRD， BEI等公司，其先進(jìn)的信號(hào)處理和數(shù)據(jù)分析技術(shù)為設(shè)備的狀態(tài)監(jiān)測(cè)提供了強(qiáng)有力的支持；日本的三菱電機(jī)公司開發(fā)了汽輪發(fā)電機(jī)在線絕緣診斷系統(tǒng)，利用發(fā)電機(jī)運(yùn)行中局部放電現(xiàn)象的檢測(cè)來進(jìn)行診斷；瑞士開發(fā)的水電機(jī)組運(yùn)行狀態(tài)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，其開放式的模塊系統(tǒng)具有很強(qiáng)的靈活性；此外，還有德國的發(fā)電機(jī)無線電頻率監(jiān)測(cè)系統(tǒng)、意大利ENEL公司的定子繞組端部振動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)和韓國的在線局放診斷系統(tǒng)等。其中人工智能、計(jì)算機(jī)網(wǎng)絡(luò)技術(shù)和傳感技術(shù)是發(fā)電機(jī)故障診斷技術(shù)的重要組成部分。因此，對(duì)發(fā)電機(jī)繞組匝間短路故障的診斷與識(shí)別是十分必要的。由于轉(zhuǎn)子繞組絕緣的損壞，轉(zhuǎn)子繞組匝間短路后會(huì)形成短路電流，從而導(dǎo)致局部過熱。當(dāng)發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子發(fā)生一點(diǎn)接地故障時(shí)，因?yàn)閯?lì)磁電源的泄漏電阻很大，一般不會(huì)造成多大的傷害，限制了接地泄露電流的數(shù)值。發(fā)電機(jī)運(yùn)行時(shí)，由于轉(zhuǎn)子處于高速旋轉(zhuǎn)狀態(tài)，這些部件將承受很大的機(jī)械應(yīng)力和熱負(fù)荷，若超過其極限值時(shí)將導(dǎo)致部件的損壞。目 錄1 引言 1 研究目的與意義 1 發(fā)電機(jī)故障診斷技術(shù)的發(fā)展?fàn)顩r 1 發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障檢測(cè)的研究現(xiàn)狀 2 本文的內(nèi)容和主要工作 42 汽輪發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路的理論分析 6 汽輪發(fā)電機(jī)的轉(zhuǎn)子結(jié)構(gòu) 6 轉(zhuǎn)子繞組發(fā)生匝間短路的原因 6 匝間短路的磁場(chǎng)分析 7 發(fā)電機(jī)發(fā)生匝間短路的磁場(chǎng)分析 93 發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組匝間短路故障的探測(cè)線圈法 12 探測(cè)線圈法的測(cè)試原理 12 探測(cè)線圈的結(jié)構(gòu)及置放 14 診斷系統(tǒng)及其功能組成 15 基本參數(shù) 16 傳感器安裝和定位 16 故障判斷 16 大亞灣核電站發(fā)電機(jī)組的探測(cè)線圈法實(shí)例分析 17參考文獻(xiàn) 20