【正文】 能力較強，通風網(wǎng)絡(luò)中的通風阻力分配合理且與風量相匹配。另外從礦井瓦斯監(jiān)測系統(tǒng)監(jiān)測數(shù)據(jù)和礦井實際瓦斯檢查結(jié)果看，正常供風的情況下，礦井各用風地點沒有出現(xiàn)瓦斯超限現(xiàn)象。第六部分：問題與建議礦井通風系統(tǒng)較為復雜，一、二、三、四采區(qū)同時作業(yè)涉及范圍較廣，需加強通風系統(tǒng)管理，按照需風量合理分配調(diào)節(jié)用風；2305回采工作面即將由U型通風向W型通風過渡，要加強2305工作面通風、瓦斯管理工作，并逐步積累W型通風經(jīng)驗，為以后工作積累經(jīng)驗；盡快對1312預備工作面進行預抽，保證抽、掘、采平衡，確保瓦斯預抽工作面達到規(guī)定的預抽時間和預抽效果，保證礦井安全生產(chǎn)。經(jīng)過以上計算和能力驗證，礦井主要通風機實際運行工況點處于安全、穩(wěn)定、合理、可靠的范圍之內(nèi)，通風動力與主要通風機性能相匹配，能夠滿足安全生產(chǎn)實際需要；礦井各用風地點及采區(qū)有效風量滿足該地點風量需求，井巷中風流速度、溫度等符合《煤礦安全規(guī)程》規(guī)定；礦井各相關(guān)地點瓦斯檢測結(jié)果大大低于《煤礦安全規(guī)程》的有關(guān)規(guī)定。用風地點有效風量驗證根據(jù)三元煤礦有效風量測定的結(jié)果看，井下巷道、用風地點的風流方向穩(wěn)定，礦井有效風量滿足要求，井巷風速和溫度均符合《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定。三元煤礦礦井總進、總回風量比較大，但通風阻力較??；根據(jù)2014年9月通風阻力測定報告表明，中央回風井通風阻力p = Pa，等積孔 A = ㎡，中央風井系統(tǒng)等積孔大于2㎡ ，這說明中央風井通風系統(tǒng)較為合理，,通風容易程度為容易。圖2南翼風井主扇特性曲線及工況點圖（圖中曲線為主扇實測性能曲線）南翼風井安裝兩臺FBCDZ№28型風機進行供風，1風機運行，運行頻率為35Hz。另外,主扇風機安裝了變頻裝置, 變頻裝置可通過增加扇風機轉(zhuǎn)速來提高扇風機的工作風量,可以說扇風機還有較大的潛力風量, 完全可以滿足礦井安全生產(chǎn)需求。因此kci、。四采區(qū)皮帶大巷（反掘），錨噴支護，煤巷掘進。故2305放頂煤綜采工作面核定能力為：AC1=33010493%90%=2305放頂煤綜采備用工作面及3301放頂煤綜采備用工作面核定能力為：由于2305放頂煤綜采工作面及3301放頂煤綜采工作面為備用工作面不進行生產(chǎn)作業(yè)，故不進行核定。采煤工作面通風能力核定三元煤業(yè)采用綜采放頂煤采煤法，2305備用放頂煤綜采工作面長度141米。kaq式中：Qra—礦井需要風量, m3/min；Qcf—采煤工作面實際需要風量，m3/min；Qhf—掘進工作面實際需要風量，m3/min；Qur—硐室實際需要風量，m3/min；Qsc—備用工作面實際需要風量，m3/min；Qrl—其他用風巷道實際需要風量，m3/min；kaq—礦井通風需風系數(shù)(抽出式kaq ,壓入式kaq ，根據(jù)山西省煤礦生產(chǎn)能力核定通風審查原則，高瓦斯礦井核定的通風能力必須保證高于礦井核定能力20％以上富余系數(shù)；按《煤礦生產(chǎn)能力核定標準》計算出的礦井總需風量，需要增加20％富余風量作為礦井總需風量的最終取值，)。一采區(qū)按三臺膠輪車同時運行稀釋尾氣所需風量為354 m3/min，二采區(qū)按四臺膠輪車同時運行稀釋尾氣所需風量為531 m3/min，三采區(qū)按四臺膠輪車同時運行稀釋尾氣所需風量為531 m3/min。(2) 按最低風速驗算Q其它i 9S其它i，m3/minQ其它i 15S其它i，m3/minQ其它i 30S其它i，m3/min式中9——其它巷道中的最低允許風速，60，m/min；15——其它巷道中的最低允許風速，60，m/min；30——敷設(shè)瓦斯抽放管路的巷道中的最低允許風速，60，m/min；根據(jù)2016年采掘銜接計劃知，我礦井下2305回聯(lián)巷、二采區(qū)軌道巷尾、二采區(qū)皮帶巷尾、1310回聯(lián)巷、590軌道巷正頭、1312回風順槽1回風道、北翼主皮帶機尾、1312回聯(lián)巷、1312回風順槽2聯(lián)絡(luò)巷、瓦斯抽放管道巷尾、瓦斯抽放管井聯(lián)絡(luò)巷、瓦斯抽放管道聯(lián)絡(luò)巷、四采區(qū)皮帶大巷尾、四采區(qū)回風巷、四采區(qū)皮帶行等為行人巷道。大型硐室：總?cè)萘吭?00kw以上或380kVA以上，6011=99m3/min。中型硐室：總?cè)萘吭?0～500kw或50～380kVA，充電組3—4組。中型硐室：總?cè)萘吭?0～500kw或50～380kVA，充電組3—4組。中型硐室：總?cè)萘吭?0～500kw或50～380kVA，充電組3～4組。故：Q掘=5501+60=942 m3/min綜合以上計算, 四采區(qū)變電所局扇全風壓供風需風量為942m3/min。S2/m4L——風筒長度，1320m；d——風筒直徑，1m；163。故：Q掘=428=112 m3/min(6)按風速進行驗算煤巷、半煤巖巷掘進允許的最低風量Q掘≥60=60=402 m3/min煤巷、半煤巖巷掘進允許的最高風量Q掘≤60=60=2470m3/min式中：S掘max——局部通風機供風巷道的最大凈斷面，經(jīng)測量得：S掘max =；S掘min——局部通風機供風巷道的最小凈斷面，經(jīng)測量得：S掘min =；局部通風機選型：(1)局部通風機工作風量計算Q部通風機≥Q掘/（1LP100/100） m3/min式中：Q部通風機——局部通風機工作風量，m3/min；P100——百米漏風率，%；L——風筒長度，m；故：Q部通風機=360/（11320%/100）=375 m3/min(2)局部通風機工作風壓計算根據(jù)掘進面設(shè)計長度，局部通風機需要工作風量、掘進工作面需要風量、風筒風阻。K掘通——瓦斯涌出不均衡系數(shù)，(正常生產(chǎn)時連續(xù)觀測1個月,日最大瓦斯涌出量和月平均日瓦斯絕對涌出量的比值),，100——按掘進工作面回風流中瓦斯的濃度不應(yīng)超過1%的換算系數(shù)。按局部通風機安裝處巷道全風壓供風量的計算：因為煤巷掘進，故選用公式：Q掘= Q局Ⅰ+60 m3/min，式中：Q掘——掘進工作面全風壓供風量 m3/min；Q局——為掘進工作面供風的局部通風機的實際吸風量m3/min，掘進工作面局部通風機實際吸風量為500m3/min。式中：Rp——壓入式風筒的總風阻，NK 掘通——二氧化碳涌出不均衡系數(shù)，67——%的換算系數(shù)。故：Q掘=5001+60=742 m3/min綜合以上計算, 四采區(qū)皮帶大巷局扇全風壓供風需風量為742m3/min。S2/m4L——風筒長度，780m；d——風筒直徑，1m；163。故：Q掘=432=128 m3/min(5)按風速進行驗算煤巷、半煤巖巷掘進允許的最低風量Q掘≥60=60=263 m3/min煤巷、半煤巖巷掘進允許的最高風量Q掘≤60=60=4200m3/min式中：S掘max——局部通風機供風巷道的最大凈斷面，經(jīng)測量得：S掘max =；S掘min——局部通風機供風巷道的最小凈斷面，經(jīng)測量得：S掘min =；局部通風機選型：(1)局部通風機工作風量計算Q部通風機≥Q掘/（1LP100/100） m3/min式中：Q部通風機——局部通風機工作風量，m3/min；P100——百米漏風率，%；L——風筒長度，m；故：Q部通風機=360/（1780%/100）=369 m3/min(2)局部通風機工作風壓計算根據(jù)掘進面設(shè)計長度，局部通風機需要工作風量、掘進工作面需要風量、風筒風阻。K掘通——瓦斯涌出不均衡系數(shù)，(正常生產(chǎn)時連續(xù)觀測1個月,日最大瓦斯涌出量和月平均日瓦斯絕對涌出量的比值),，100——按掘進工作面回風流中瓦斯的濃度不應(yīng)超過1%的換算系數(shù)。按局部通風機安裝處巷道全風壓供風量的計算：因為煤巷掘進，故選用公式：Q掘= Q局Ⅰ+60 m3/min，式中：Q掘——掘進工作面全風壓供風量 m3/min；Q局——為掘進工作面供風的局部通風機的實際吸風量m3/min，掘進工作面局部通風機實際吸風量為500m3/min。式中：Rp——壓入式風筒的總風阻，NK 掘通——二氧化碳涌出不均衡系數(shù)，67——%的換算系數(shù)。掘進工作面應(yīng)按瓦斯涌出量、二氧化碳涌出量、人員、爆破后的有害氣體產(chǎn)生量以及局部通風機的實際吸風量等規(guī)定分別進行計算，然后取其中最大值。（4）按工作人員數(shù)量驗算Qcf≥4Ncf式中：Ncf—采煤工作面同時工作的最多人數(shù)，考慮各種因素,取68人；4—每人需風量，m/min。（3）按照二氧化碳涌出量計算Qcf=67qcgkch故Qcf=67=201m/min。故Qcf=100=1200 m/min。qcgkcl式中：vcf—采煤工作面的風速，按采煤工作面進風流的溫度從表1 中選取，m/s；Scf—采煤工作面的平均有效斷面積，按最大和最小控頂有效斷面的平均值計算，㎡；kch—采煤工作面采高調(diào)整系數(shù)，具體取值見表2；kcl—采煤工作面長度調(diào)整系數(shù)，具體取值見表3；70%—有效通風斷面系數(shù)；60—為單位換算產(chǎn)生的系數(shù)。（4）按工作人員數(shù)量驗算Qcf≥4Ncf式中：Ncf—采煤工作面同時工作的最多人數(shù)，考慮各種因素,取70人；4—每人需風量，m/min。（3）按照二氧化碳涌出量計算Qcf=67kcg式中：qcg—采煤工作面回風巷風流中平均絕對瓦斯涌出量，m/min。kcl式中：vcf—采煤工作面的風速，按采煤工作面進風流的溫度從表1 中選取，m/s；Scf—采煤工作面的平均有效斷面積，按最大和最小控頂有效斷面的平均值計算，㎡；kch—采煤工作面采高調(diào)整系數(shù)，具體取值見表2；kcl—采煤工作面長度調(diào)整系數(shù)，具體取值見表3；70%—有效通風斷面系數(shù)；60—為單位換算產(chǎn)生的系數(shù)。按照國家《煤礦通風能力核定標準》（AQ10562008）、《煤礦通風能力核定辦法（試行）》和《煤礦井工開采技術(shù)條件》（AQ10282006），對該礦井通風能力核定如下:采煤工作面需要風量核算根據(jù)2016年采掘銜接計劃知，我礦需要進行風量核算的采煤工作面有3個：1312綜采放頂煤工作面、2305綜采放頂煤備用工作面、3301綜采放頂煤備用工作面。自地面瓦斯抽放泵站投運以來，通過我礦連續(xù)瓦斯抽采監(jiān)測發(fā)現(xiàn)， m3 /min， /min。低負壓瓦斯抽放泵兩臺，一運一備。礦井煤塵爆炸性情況說明：3煤層具有爆炸性鑒定單位：山西省煤炭工業(yè)局綜合測試中心鑒定時間：2015年02月10日鑒定煤層：3 指 標：序號檢驗項目符號單位檢驗結(jié)果1火焰長度/mm502抑制煤塵爆炸最低巖粉用量/%703煤塵爆炸性//有爆炸性備　　注復印件粘貼處：（見附件）礦井煤層自燃傾向性情況說明：鑒定單位：山西省煤炭工業(yè)局綜合測試中心鑒定時間：2015年02月10日鑒定煤層：3 指 標：序號檢驗項目符合單位檢驗結(jié)果1水 分Mad%2灰 分Ad%3揮發(fā)分Vdaf%5自燃傾向性等級//Ⅲ6自燃傾向性//不易自燃根據(jù)該礦提供資料分析，山西三元煤業(yè)股份有限公司截止本年度鑒定月未發(fā)生過火災(zāi)事故。2014年瓦斯等級鑒定結(jié)果，,。%，排風量為6707m3/min，㎡，%，排風量為6799m3/min，㎡。南翼回風立井擔負二采區(qū)和四采區(qū)回風，中央回風立井擔負一采區(qū)和三采區(qū)回風。二、通風系統(tǒng)礦井通風方式、通風方法礦井通風方式為中央分列式，通風方法為機械抽出式，主立井、副立井進風，中央回風立井、南翼回風立井回風。根據(jù)井下開拓部署及煤柱留設(shè)情況，3號煤層布置有一采區(qū)、二采區(qū)、三采區(qū)和四采區(qū)。2009年換領(lǐng)采礦許可證，批準開采15號煤層，2013年長治市煤炭工業(yè)廳晉煤行發(fā)〔2013〕1618號文批復核定生產(chǎn)能力為260萬t/a，現(xiàn)開采3煤層。礦井建設(shè)與生產(chǎn)期間的物資與設(shè)備運輸經(jīng)公路可抵達工業(yè)場地，公路運輸條件極為便利。7′30″～36176。長治有限公司三元煤礦礦井通風能力核定報告批準：審核：編寫：2015年11月06日目 錄第一部分 礦井概況第二部分 礦井需要風量計算第三部分 礦井通風能力計算第四部分 礦井通風能力驗證第五部分 礦井通風能力核定結(jié)果第六部分 問題與建議附件1：礦井主要通風機性能測定報告附件2：礦井通風阻力測定報告附件3：礦井通風網(wǎng)絡(luò)解算分析結(jié)果附件4：礦井稀釋瓦斯能力情況附件5：礦井通風系統(tǒng)示意圖（包括現(xiàn)狀圖和2016年通