【正文】 風系統(tǒng)預測圖）附件6：參加礦井通風能力核定人員名單表（包括姓名、專業(yè)、職務(wù)職稱、本人簽字）附件7：生產(chǎn)統(tǒng)計部門出具的采掘面平均日推進依據(jù)和證明材料附件8：網(wǎng)絡(luò)結(jié)算結(jié)果和新增采掘瓦斯預測內(nèi)容（有新增采掘面?zhèn)€數(shù)的礦井）第一部分：礦井概況一、礦井概況地理位置和交通情況三元煤業(yè)位于長治市郊區(qū)垢北莊鎮(zhèn)垢西莊村南，太（原）～焦（作）鐵路長治站至小宋站一段緊臨井田東界；，行政區(qū)劃隸屬長治市郊區(qū)堠北莊鎮(zhèn)管轄。04′37″，北緯36176。本區(qū)公路交通發(fā)達，長（治）～晉（城）公路從井田西側(cè)通過，鄉(xiāng)村間簡易公路密如蛛網(wǎng)。經(jīng)過不斷技術(shù)改造，根據(jù)2005年晉煤行發(fā)［2005］711號《關(guān)于山西三元煤業(yè)股份有限公司生產(chǎn)能力核定的批復》，2009年山西省煤炭工業(yè)局晉煤行發(fā)（2010）273號文。礦井采用單水平開拓，井底車場水平標高+620m。三采區(qū)布置有3301綜采放頂煤備用工作面和一個獨立通風硐室：三采區(qū)變電所，四采區(qū)布置有一個開拓巷道：四采區(qū)皮帶巷掘進面。副井總進風量為8023m3/min，主井總進風量為4994m3/min，南翼風井總排風量達6707m3/min，中央風井總排風量達6799m3/min。運行頻率為35Hz。礦井測定結(jié)論為瓦斯礦井，但2012年度鑒定結(jié)果為高瓦斯礦井，因此還按高瓦斯礦井鑒定。礦井測定結(jié)論為高瓦斯礦井。其中高負壓瓦斯抽放泵兩臺，一運一備。低負壓額定流量為510 m3/min，抽采主管選用Φ820mm內(nèi)外環(huán)氧樹脂螺旋焊縫鋼管，井下主管選用Φ820mm內(nèi)外環(huán)氧樹脂螺旋焊縫鋼管，井下干、支管選擇Φ325mm內(nèi)外環(huán)氧樹脂螺旋焊縫鋼管。第二部分：礦井需要風量計算根據(jù)山西三元煤業(yè)股份有限公司2016年采掘銜接計劃，一采區(qū)布置有一個1312綜采放頂煤主采工作面；二采區(qū)布置有一個2305綜采放頂煤備用工作面；三采區(qū)布置有一個3301綜采放頂煤備用工作面和一個3303運輸順槽掘進工作面；四采區(qū)布置有三條開拓巷道，四采區(qū)皮帶大巷開拓面、四采區(qū)皮帶大巷（反掘）開拓面和四采區(qū)變電所開拓面。kchqcg故Qcf=100=1300 m/min。故Qcf=67=201m/min。kchQcf= Qcf1+ Qcf2=656+525=1181 m/min表1 采煤工作面進風流氣溫與對應風速采煤工作面進風流氣溫℃采煤工作面風速m/s＜2020～23 ～23～26 ～表2 kch—采煤工作面采高調(diào)整系數(shù)采高（m）＜～＞系數(shù)kch表3 kcl—采煤工作面長度調(diào)整系數(shù)采煤工作面長度（m）長度風量調(diào)整系數(shù)kcl＜1515～80～80～120120～150150～180＞180～（2）按照瓦斯涌出量計算Qcf=100100—按采煤工作面回風流中瓦斯的濃度不應超過1％的換算系數(shù)。kcc式中：qcc—采煤工作面回風巷風流中平均絕對二氧化碳涌出量，m/min； m/min；kcc—采煤工作面二氧化碳涌出不均勻的備用風量系數(shù)，正常生產(chǎn)時連續(xù)觀測1 個月，日最大絕對二氧化碳涌出量和月平均日絕對二氧化碳涌出量的比值，；67—％的換算系數(shù)。C、3301綜采放頂煤備用工作面需風量，核算過程及方法如下：（1）按氣象條件計算Qcf=6070%vcfScf（2）按照瓦斯涌出量計算Qcf=100故Qcf=100=800 m/min。故Qcf=67=53m/min。根據(jù)2016年采掘銜接計劃知，我礦井需要進行風量核算的掘進的工作面有：3303運輸順槽掘進工作面、四采區(qū)皮帶大巷開拓面、四采區(qū)皮帶大巷（反掘）開拓面和四采區(qū)變電所開拓面。故：Q掘=100=212m3/min(2)按二氧化碳的涌出量計算Q掘=67q掘K掘通 m3/min式中:Q掘——單個掘進工作面需要風量，m3/min；q掘——掘進工作面回風流中二氧化碳的絕對涌出量， m3/min。計算掘進工作面局部通風機工作風壓值：ht≥RpQ部通風機Q掘 Pa（公式中Q部通風機、Q掘的計算單位均為m3/s）Rp=L/（d5）+163?！╋L距離調(diào)整系數(shù)，查表取6.故：ht≥801 Pa根據(jù)計算結(jié)果，結(jié)合我礦現(xiàn)有的局部通風機吸風量情況，選取FBDY245KW局扇，吸風量為340850 m3/min，風壓為8007000 Pa的局扇。B、四采區(qū)皮帶大巷開拓面需風量，核定方法及過程如下：(1)按瓦斯涌出量計算Q 掘 = 100q掘K掘通 m3/min式中：Q掘——單個掘進工作面實際需要風量m3/minq掘——掘進工作面回風流中瓦斯的絕對涌出量。故：Q掘=67= 23 m3/min(3)按風速計算掘進工作面需要風量：Q掘=60V掘S掘max 式中：V掘——局部通風機供風巷道內(nèi)最低允許風速，m/s；巖巷V掘≥ m/s，煤巷和半煤巖巷V掘≥ m/s；S掘max——局部通風機供風巷道的最大凈斷面，；Q掘=60=263 m3/min(4)按人數(shù)計算Q掘=4N m3/min式中：N——工作面同時工作的最多人數(shù)，考慮各種因素，取32人。S2/m8α——風筒摩擦阻力系數(shù)， NⅠ——掘進工作面同時通風的局部通風機臺數(shù)；S——局部通風機安裝地點至回風口間的巷道最大斷面積，——有瓦斯涌出的巖巷、半煤巖巷和煤巷允許的最低風速。故：Q掘=100=360m3/min(2)按二氧化碳的涌出量計算Q掘=67q掘K掘通 m3/min式中:Q掘——單個掘進工作面需要風量，m3/min；q掘——掘進工作面回風流中二氧化碳的絕對涌出量， m3/min。計算掘進工作面局部通風機工作風壓值：ht≥RpQ部通風機Q掘 Pa（公式中Q部通風機、Q掘的計算單位均為m3/s）Rp=L/（d5）+163。——供風距離調(diào)整系數(shù)，查表取3.故：ht≥ Pa根據(jù)計算結(jié)果，結(jié)合我礦現(xiàn)有的局部通風機吸風量情況，選取FBDY245KW局扇，吸風量為340850 m3/min，風壓為8007000 Pa的局扇。D、四采區(qū)變電所開拓面需風量，核定方法及過程如下：(1)按瓦斯涌出量計算Q 掘 = 100q掘K掘通 m3/min式中：Q掘——單個掘進工作面實際需要風量m3/minq掘——掘進工作面回風流中瓦斯的絕對涌出量。故：Q掘=67= 23 m3/min(3)按風速計算掘進工作面需要風量：Q掘=60V掘S掘max 式中：V掘——局部通風機供風巷道內(nèi)最低允許風速，m/s；巖巷V掘≥ m/s，煤巷和半煤巖巷V掘≥ m/s；S掘max——局部通風機供風巷道的最大凈斷面，；Q掘=60=402 m3/min(4)按炸藥量計算a)一級煤礦許用炸藥Q掘≥25A掘b)三級煤礦許用炸藥Q掘≥10A掘A掘——掘進工作面一次爆破所用的最大炸藥量，；因我礦為高瓦斯礦井，因此選用三級煤礦許用炸藥；故：Q掘≥10=282 m3/min(5)按人數(shù)計算Q掘=4N m3/min式中：N——工作面同時工作的最多人數(shù)，考慮各種因素，取28人。S2/m8α——風筒摩擦阻力系數(shù)，Ⅰ——掘進工作面同時通風的局部通風機臺數(shù)；S——局部通風機安裝地點至回風口間的巷道最大斷面積，——有瓦斯涌出的巖巷、半煤巖巷和煤巷允許的最低風速。但大型火藥庫不得小于100 m3/min，中小型爆破材料庫不得小于60 m3/min；故：Q庫 =41220/60=81 m3/min(2)一采區(qū)變電所根據(jù)風速計算： 機電硐室的需要風量可按經(jīng)驗值選用(表4)機電硐室需要風量　(表4)硐　　室小　　型中　　型大　　型風量m3/min40～6070～100100～200注：小型硐室：總?cè)萘吭?0kw或50kVA以下，充電組2組以下。故一采區(qū)變電所計劃風量為195m3/min(3)二采區(qū)變電所根據(jù)風速計算機電硐室的需要風量可按經(jīng)驗值選用(表4)機電硐室需要風量(表4)硐　　室小　　型中　　型大　　型風量m3/min40～6070～100100～200注：小型硐室：總?cè)萘吭?0kw或50kVA以下，充電組2組以下。(6)中央變電所根據(jù)風速計算機電硐室的需要風量可按經(jīng)驗值選用(表4)機電硐室需要風量　(表4)硐　　室小　　型中　　型大　　型風量m3/min40～6070～100100～200注：小型硐室：總?cè)萘吭?0kw或50kVA以下，充電組2組以下。中型硐室：總?cè)萘吭?0～500kw或50～380kVA，充電組3—4組。(1) 按瓦斯涌出量計算Q其它i=100q其它iK其它i，m3/min式中Q其它i——第i個其它巷道的需風量，m3/min；q其它i——第i個其它巷道最大瓦斯絕對涌出量，m3/min；K其它i——其它巷道的瓦斯涌出不均衡系數(shù)，；100——其它巷道中風流瓦斯?jié)舛炔怀^1%所換算的常數(shù)。ki——配風系數(shù)，第i個地點使用1臺膠輪車運輸時，；第i個地點使用2臺膠輪車時，；第i個地點使用3臺及以上膠輪車運輸時，；——kw與Hp（馬力）的換算系數(shù)，1kw=；Q膠輪車1=4245+4140=354 m3/minQ膠輪車2=4245+4165+4140=531 m3/minQ膠輪車3=4245+4140+4165=531 m3/min由于運輸支架膠輪車和鏟運膠輪車不常用，故計算尾氣排放時不進行計算。Qra≥(ΣQcf＋ΣQhf＋ΣQur＋ΣQsc＋ΣQrl)根據(jù)《煤礦通風能力核定辦法（試行）》計算礦井通風能力公式如下：式中 p—礦井通風能力，萬t/a；p采i—第i個采煤工作面正常生產(chǎn)條件下的年產(chǎn)量，萬t/a；p掘j—第j個掘進工作面正常掘進條件下的年進尺換算成煤的產(chǎn)量，萬t/a；m1—采煤工作面的數(shù)量，3個；m2—掘進工作面的數(shù)量，4個。單個采煤工作面年產(chǎn)量計算ACi=330104Lcihcircibcicci式中：Aci—第i個采煤工作面年產(chǎn)量，萬噸每年；Lil—第i個采煤工作面平均長度，m；hih—第i個采煤工作面煤層平均采高,放頂煤開采時為采放總厚度，m；rir—第i個采煤工作面的原煤視密度，；bib—第i個采煤工作面平均日推進度，m/d；cic—第i個采煤工作面回采率，%，按礦井設(shè)計規(guī)范和實際回采率選取小值。四采區(qū)皮帶大巷，錨網(wǎng)索支護，煤巷掘進。Ah4=330104=經(jīng)計算得：Ahi= Ah1+ Ah2+ Ah3+ Ah4=+++=礦井的通風能力核定APc==+≈式中：APc礦井通風能力，萬t/a；m1回采工作面的數(shù)量1個；m2掘進工作面的數(shù)量4個；kci、khi礦井通風能力大于采掘能力的富裕系數(shù)，如果在礦井采掘工作面需要風量計算時，已考慮省煤炭廳“瓦斯礦井不小于10％，高瓦斯礦井不小于20％”的要求，且采掘工作面實際有效風量能夠保證采掘工作面需要風量的最終值（即考慮省廳要求的最小需風量），則瓦斯礦井kci、khi≥，高瓦斯礦井kci、khi≥。南翼回風井主扇風機運行工況點參數(shù)為：1 號通風機運行頻率35Hz，葉片角度為0o，2號通風機運行頻率35Hz，葉片角度為0o，；風機實際運行工況點處于安全、穩(wěn)定、可靠、合理的范圍內(nèi),礦井正常通風情況下，通風機的效率大于70%，這說明通風機的運行效果較好，處于較為經(jīng)濟的運行狀態(tài)。圖中主扇工況點。通風網(wǎng)絡(luò)能力驗證。因此，通風網(wǎng)絡(luò)能力能夠滿足生產(chǎn)安全的需要。詳見表2表2 礦井瓦斯監(jiān)測系統(tǒng)采掘工作面監(jiān)測數(shù)據(jù)安裝地點單位報警門限斷電門限最大值最小值平均值備注2305綜采面%CH4上隅角3301綜采面%CH4上隅角1312回風順槽2%CH4工作面1312回風順槽1回風道%CH4工作面四采區(qū)皮帶巷%CH4工作面第五部分：礦井通風能力核定結(jié)果三元煤礦屬于高瓦斯礦井，礦井通風系統(tǒng)獨立、完整、可靠，采掘工作面均實現(xiàn)了獨立通風，無不符合規(guī)定的串聯(lián)通風、擴散通風和采空區(qū)通風，因此無《煤礦生產(chǎn)能力核定標準》中所涉及的扣減通風能力項目。