【正文】 P 1033 ??? ????? σ l4=α EP∑σ pc= = 44 混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失σ l6 由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計算 ? ? ? ?006,1 1 5p c s E P p cl psE t t t t? ? ? ??????????? 式中σ l6—— 全部鋼束重心處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值； σ pc—— 鋼束錨固時，全部鋼束截面重心處由預(yù)加應(yīng)力 (扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失 )產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響，其值可按00 000 0 yI eNAN ppppc ???計算。由前面計算，空心板毛截面面積A=5505cm2。 2)在作用長期效應(yīng)組合下， 0?? pclt ?? 。由于空心板高 800mm，大于400mm，故取 A=300mm。 表 91 溫差應(yīng)力計算表 編號 單位面積 Ay /mm2 溫度梯度 ty /℃ 單位面積 Ay 重心至換算截面重心的距離 ey/mm 1 1220 100 =122020 (14+)/2= (14+ 2)/[3 (14+)]= 2 1220 20=24400 (28 +)/2 = (28 2+)/3/(28 +)= 3 (230+230) 280 =128800 28 (30 2) = 則 ? ?NEtAN ccyyt569186 45?????????????? ? ? ?mmNeEtAM yccyyt??????????????????????8450109 1 5 3 2 8 8 0 4 4 0 2 2 0 0 0? 正溫差應(yīng)力： 板頂 M P aEtyIMANccyttt 0 0 0 101 8 6 109 1 5 3 5 6 3 7 4 15 6 9 1 8 6 4108000???????????????? ?? 51 板頂 ? ?M P aEtyIMAN ccyttt 0 0 0 109 1 5 3 6 3 7 4 15 6 9 1 8 6 4108000???????? ????????? ?? 預(yù)應(yīng)力鋼筋重心 ? ?? ?M P aEtyIMAN ccyttt 0 0 0 109 1 5 3 6 3 7 4 15 6 9 1 8 6 410800039。 ???? ??? 反溫差。????????? ????????? ?? 預(yù)應(yīng)力鋼絞線溫差應(yīng)力： M P atEPt 39。 Ay—— 截面內(nèi)的單位面積 (mm2)，計算時可按規(guī)則矩形截面進(jìn)行近似計算； ty—— 單位面積 Ay 內(nèi)溫差梯度平均值，均以正值代入； y—— 計算應(yīng)力點至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正 50 值，以下取負(fù)值； ey—— 單位面積 Ay 重心至換算截面重心軸的距離，重心軸以上取正值，以下取負(fù)值； A0、 I0—— 換算截面面積和慣性矩。 49 下面考慮溫差的影響。 m(見表 46)，在全部鋼筋重心處由自重產(chǎn)生的拉應(yīng)力為 跨中截面： MP ayIM Gkt 10600 ??????? l/4 處截面： MP ayIM Gkt 10600 ??????? 支點截面： MPat 0?? 則全部縱向鋼筋重心處的壓應(yīng)力為 跨中截面： M P at ???? l/4 處截面： M P at ???? 支點截面： M P at ???? 根據(jù)σ pc 的含義，σ pc 不得大于傳力錨固時混凝土立方體抗壓強(qiáng)度fcu′ 的 倍，假設(shè)傳力錨固時混凝土強(qiáng)度達(dá)到 C45，則 fcu′ =45MPa，故 fcu′ = 45=，因此跨中截面、 l/4 處截面、支點截面全部鋼筋重心處的壓應(yīng)力均小于 ，滿足規(guī)范要求。 (1) 混凝土徐變系數(shù)終極值Ф (t,t0)和收縮應(yīng)變終極值ε cs(t,t0)的計算：構(gòu)件理論厚度的計算公式為 uAh 2? 式中 A—— 主梁混凝土截面面積 u—— 構(gòu)件與大氣接觸的截面周邊長度。 llll ???? ??? ，則 )( 53239。張拉控制應(yīng)力取為σcon== 1860=1209MPa，則各項預(yù)應(yīng)力損失計算如下。 表 71 各計算截面剪力組合設(shè)計值 截面位置（距跨中距離為 x/mm） 8280（支點截面） 7880 7250 4140（ l/4 截面） 剪力組合設(shè)計值 Vd/kN 1）距支座中心 h/2=400mm 處截面 由于空心板的預(yù)應(yīng)力筋及普通鋼筋是直線配置，故此截面有效高度取與跨中相同，即 h0=755mm，其等效工字形截面的肋寬為 b=470mm。 代入上式得 103α 2ftdbh0= 103 470 755 = γ 0Vd= = γ 0Vd＜ 103α 2ftdbh0，因此，不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計算，梁體可按構(gòu)造要求配置箍筋，采用雙肢φ 10 鋼筋，在支座中心向跨中方向不小于 1 倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距不應(yīng)大于 100mm，故在支座中心到跨中 范圍內(nèi)箍筋間距取為 100mm，其他梁段箍筋間距取為 250mm，箍筋布置如圖 71。 fcu,k—— 混凝土強(qiáng)度等級（ MPa），空心板為 C50， fcu,k =50MPa。 m 因此，跨中截面正截面抗彎承載力滿足要求。 混凝土截面受壓區(qū) 高度 x 為 mmbf AfAfx fcd ppdssd 16 8012 6011 3128039。 換算截面面積 A0 sESpEP A)(A)(AA 110 ????? ?? 而 245 , cmAEE pcpEP ??????? 245 311180510453 1002 ,...EE pCSES ??????? 把以上數(shù)據(jù)代入得 A0=5505+() +() = 換算截面重心位置 預(yù)應(yīng)力筋和普通鋼筋換算截面對空心板毛截面重心軸的靜矩為 S01=（α EP1） Ap(） +（α ES1） As(） =() 1680 +() 1131 =4560132mm3 于是得換算截面到空心板毛截面重心軸的距離為 )( 向下移098563741456013202001 ??? 則換算截面重心至空心板截面下緣和上緣的距離分別為 y01x== y01s=400++= 換算截面重心至預(yù)應(yīng)力鋼筋重心及普通鋼筋重心的距離分別為 35 e01p== e01s== 換算截面慣性矩 410222102012012010101 8 6 1 3 6 8 5 0 5 0 )1()1(mmeAeAAdII ssESppEP?????????????????? ?? 換算截面彈性抵抗矩 下緣： 381001001 mmyIWxx ????? 上緣： 381001001 1018 mmyIWss ????? 36 7. 承載能力極限狀態(tài)計算 跨中截面正截面抗彎承載力計算 跨中截面構(gòu)造尺寸及配筋見圖 53。fcds ???????? 此說明按受力計算需要配置縱向普通鋼筋。 ????? 等效工字形截面的下翼緣板厚度為 cmhyh khf ????? 等效工字形截面的腹板厚度為 cmbbb kf 39。 圖 51 跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖 (單位： cm) 普通鋼筋數(shù)量的估算及布置 前面根據(jù)正截面抗裂性要求確定了預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量，下面可由正截面承 載能力極限狀態(tài)要求來確定普通鋼筋數(shù)量。 m= 106N 對于 A 類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)作用下，應(yīng)滿足σ stσ pc≤ 的要求。 m kN kN 兩車道荷載： 不計沖擊 : ? ? ?????? ??????? ? ? ? ????? 26 計沖擊： ???汽V 圖 45 支點截面剪力計算圖式 (尺寸單位： cm) 四車道布載： 不計沖擊： ? ? ???????? ???? 4 ? ? ? ?????? 計沖擊： ???汽V 可變作用效應(yīng)（汽車）匯總于表 45 中，由此可看出，車道荷載以兩車道布載控制設(shè)計。 m 四車道布載： 不計沖擊： M 汽 = ( + ) = m 四車道布載： 不計沖擊： M 汽 = ( + ) =空心板橫向分布系數(shù)計算結(jié)果見表 44。各板的橫向分布影響線及橫向最不利布載見圖 41，由于橋梁橫斷面結(jié)構(gòu)對稱，故只需計算 1～ 6 號板的橫向分布影響線坐標(biāo)值。 18 （ 2）汽車荷載橫向分布系數(shù)：本設(shè)計空心板跨中和 1/4 處的荷載橫向分布系數(shù)按鉸接板法計算，支點按杠桿原理法計算，支點至 1/4 處之間截面的荷載橫向分布系數(shù)通過直線內(nèi)插求得。 橋面鋪裝上層為 10cm 厚 C30 瀝青混凝土，下層為 12cm 厚 C40防水混凝土，則全橋鋪裝層每延長米重力為 mkN /)( ????? 上述自重效應(yīng)是在各空心板形成整體后再加至橋上的，由于橋梁橫向彎曲變形，各板分配到的自重效應(yīng)是不相同的。 （ 3） C50 混 凝 土 的材 料特性 ： fck= ， fcd= ，ftk=， ftd=。 （ 5）施工工藝：預(yù)制預(yù)應(yīng)力空心板采用先張法施工工藝。 結(jié)構(gòu)設(shè)計 （ 1）本空心板按部分預(yù)應(yīng)力混凝土 A 類構(gòu)件設(shè)計。 氣勢宏偉，與周圍 環(huán)境協(xié)調(diào)好，橋型美觀，但周圍多為農(nóng)田，觀賞價值低。 安全性 (a)全橋跨度適中，采用預(yù)制安裝法施工，施工方 便，質(zhì)量可靠，工期短； (b)全橋后期營運(yùn)養(yǎng)護(hù)費(fèi)用少； (c)行車平順舒適?，F(xiàn)作 如下方案比選，見表 21。同時，橋型設(shè)計及施工應(yīng)盡量采用成熟的新結(jié)構(gòu)、新設(shè)備、新材料和新工藝，并不斷學(xué)習(xí)國外先進(jìn)技術(shù)，努力創(chuàng)新。 安全是指所設(shè)計橋梁結(jié)構(gòu)有足夠的強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性，防撞設(shè)施滿足安全要求。 主要材料 （ 1）混凝土空心板采用 C50 混凝土，鉸縫采用 C40 混凝土；橋面鋪裝采用 C30 瀝青混凝土和 C40 防水混凝土。 采用混凝土防撞護(hù)欄，線荷載為 。 跨度和橋面寬度 （ 1）標(biāo)準(zhǔn)跨徑 lk： 17m（墩中心距）。在第二部分中，設(shè)計僅對基礎(chǔ)、承臺、墩臺、預(yù)應(yīng)力空心板等的施工方法進(jìn)行了簡單說明，由于存在一定限制，僅供參考之用。 全文為 X 市至 P 市高速公路 K4+ 處的跨京廣鐵路立交板式橋設(shè)計方案，共分兩個部分，第一部分為預(yù)應(yīng)力混凝土板橋設(shè)計，第二部分為板橋重要部位施工方案說明。 Construction 前言 公路橋梁是國民經(jīng)濟(jì)發(fā)展、人民生活水平提高的重要基礎(chǔ)性公共設(shè)施，也是衡量一個國家現(xiàn)代化水平的重要指標(biāo)。 關(guān)鍵詞 空心板；預(yù)應(yīng)力；先張法；結(jié)構(gòu)計算；施工 Abstract Prestressed concrete hollow slab bridge has a most important position in the bridge architecture of China. At the moment, for small and mediumsized span of the permanent bridge, even the Highway Bridge or city Bridges, prestressed concrete hollow slab bridge are wanted as far as possible. The design basis for the design of information and the “Code for Design of Highway Reiforce Concrete and Prestressed Concrete Briges and Culverts”(JTGD62—2020)， the “General Code for Highway Bridages and Culver”(JTGD60—2020) and so on conducted design and the calculation of the upper structure,which contains load internal force of main girder, the layout of prestress