【正文】 . .u . .u .u 楊曉蔚，周宇．滾動軸承重要性與技術含量縱論[J]．軸承，2003，(1)：3538．u 賴俊賢，徐慧娟，劉海嬰．滾動軸承振動與噪聲[J]．軸承，2001，(9)：3740．u 譚樹范，馬純，李錦紅等．深溝球軸承減振降噪工藝研究[J]．20021262002126哈爾濱軸承，2003，24(1)：47．u 夏新濤．滾動軸承振動與噪聲的綜合控制[J]．精密制造與自動化，2003，(3)：3839．u 夏新濤．滾動軸承振動的諧波控制方法[J]．中國機械工程，1998，9(7)：47．u 夏新濤，頡譚成，孫立明等．滾動軸承噪聲理論與實踐[M]．北京：機械工業(yè)出版社， 2005，18．u 楊曉蔚．國外低噪聲軸承技術發(fā)展[J]．軸承，2002，(4)：3134．u 鄭子華，陳家禎，陳利永．基于灰色絕對關聯(lián)度的邊緣檢測算法[J]．福建師范大學學報，2004(12)：2023．u 劉壽祥，沈國祥，呂亞芳．降低圓錐滾子軸承[J]．軸承，1999，(8)：3841．u 商錦海．圓錐滾子軸承振動值分析[J]．軸承，2000，(8)：3233．u 姜利平．降低滾子軸承振動值及噪聲的措施[J]．軸承，2004，(4)：1718．u 夏新濤，孫立明，王中宇等．滾動軸承振動與噪聲關系的試驗研究[J]．中國機械工程，2003，14(24)．。鍛煉了獨立解決問題的能力，同時，也感到了實踐經(jīng)驗的缺乏，就提醒我在今后要注意理論聯(lián)系實際，學以至用。 致謝通過大學三年的學習，使我了解到了許多本專業(yè)的理論知識，同時也學到了許多分析問題、解決問題的科學的方法，提高了我的理論知識水平和實踐能力。結論總之，機組振動測試結果是研究分析機組運行狀況的重要技術依據(jù)。⑷ 調整軸承間隙和緊力符合要求，墊塊接觸合格。如果高缸還存在水平位移，則需要查找位移原因，有目標地采取措施。如果摩擦發(fā)生在對二階不平衡比較敏感的區(qū)段，如轉軸的端部，激起了比較大的二階不平衡分量，那么仍可能發(fā)生比較嚴重的摩擦振動。如圖中，轉子原來的不平衡為OA，振動高點為H，由于滯后角小于90176。摩擦嚴重時，幅值和相位不再波動，振幅會急劇增大。碰磨可以發(fā)生在任何轉速和任何工況下，500rpm、1000rpm、臨界轉速、3000rpm或高負荷工況。(3) 對歷史數(shù)據(jù)的分析從歷史數(shù)據(jù)反映，2機自投運以來，振動狀況一起不穩(wěn)定，主要表現(xiàn)在2瓦，而且經(jīng)常在1000rpm暖機時就呈現(xiàn)增大，如：2002年6月25日，1450rpm暖機1振動增大，兩次沖臨界未過； 2002年7月18日，升速過臨界1瓦振動80um，保護動作； 2002年9月26日，汽機振動大跳機； 2002年10月2日，1807rpm1瓦振動100um； 2002年10月第一次小修后：2002年11月3日，1000rpm暖機2瓦軸振123um，上升到256um，降速暖機再升速，1000rpm2瓦軸振53um； 2003年1月15日，1773rpm跳機，1瓦振100um，2X300um； 2003年2月16日，帶負荷2瓦軸振增大； 2003年4月第二次小修后：2003年5月10日，1000rpm暖機偏心增大，2瓦軸振增大； 2003年7月6日，1710rpm1瓦振動80um，跳機； 2003年7月7日，2瓦軸振340um；偏心軸振大事故跳機； 2003年8月大修后振動仍然不穩(wěn)定：2003年8月24日，開機過程1000rpm中速暖機后升到1420rpm，1X、1Y、2X、3X、4X振動增大，只好降速暖機二次沖臨界。其特征主要為隨負荷增加振動增大，只有減負荷停機，調整其他運行參數(shù)均無效。轉子熱變形引發(fā)的振動特征是一倍頻振幅的增加與轉子溫度和蒸汽參數(shù)有密切關系，大都發(fā)生在機組冷態(tài)啟機定速后帶負荷階段，此時轉子溫度逐漸升高，材質內應力釋放引起轉子熱變形，一倍頻振動增大，同時可能伴隨相位變化。改變調門開啟次序，可以改變轉子工作狀態(tài)的位置(見圖2)，動靜間隙隨之變化。試想，如果一倍頻振幅為100微米，四分之一的一倍頻振幅28Hz分量僅為25微米，兩者之和也就是125微米，這種振幅不足以視為振動異常。汽流激振有兩個主要特征：一是應該出現(xiàn)較大量值的低頻分量；二是振動的增大受運行參數(shù)的影響明顯，如負荷，且增大應該呈突發(fā)性；這兩點2機均不具備。42015610023710812510663，即工頻，占通頻振幅的85%以上；通頻振幅增大時，測點1X、1Y、2Y的2倍頻、3倍頻振幅同時也有增加；大振幅時2瓦振動中所含的低頻分量，如25HZ、28HZ的成分很小，在兩瓦測點一倍頻振幅增加的同時，沒有發(fā)現(xiàn)這些低頻分量有明顯地變化。2003年9月底，我公司改變調門進汽次序，由原1234改為4321（4調門在上方），維持幾天后，機組振動大問題又呈不穩(wěn)定性出現(xiàn)。 2002年5月整套啟動、調試，6月移交生產(chǎn)；自調試起，2機一直頻繁出現(xiàn)機組軸系偏心大、振動大問題，且不穩(wěn)定。2800rpm時9瓦振動上升，11瓦振動超限，后8瓦振動表指示到頭，有金屬聲。2000年五月九日，負荷在650～700 MW，1瓦突然出現(xiàn)異常振動，→,主要分頻：21～22Hz，后波及其他軸瓦，測量結果如下： 表52 振動測量結果軸承號1234567891011121314油膜壓力MPa回油油溫℃5248505354635457566263585052水平振幅mm.032.036.035.016.036.035.024.049.050.039.045.022.027.041垂直振幅mm.049.029.032.022.014.023.016.012.030.019.035.018.024.042軸承解體：1瓦有磨損，～。第五章 火電廠汽輪機組常見異常振動實例分析 汽輪機組振動處理實例　　實例1：平圩電廠2號機（亞臨界600MW）1992年7月22日首次啟動沖轉，發(fā)出異常振動。槽深為轉子本體半徑的1/4~1/5。當這種轉子水平放置時，在重力作用下的，在各個臨界轉速的一半時有一個響應峰，其振動頻率是轉速的2倍。造成進油的原因通常有兩種可能，中心孔探傷后油沒有及時清理干凈，殘存在孔內；大軸端部堵頭不嚴，運轉起來后由于孔內外壓差使得潤滑油被逐漸吸入孔內。如超速、軸系共振、油膜振蕩、電氣故障引起的巨大沖擊扭矩和汽缸進水均會使軸的載荷明顯升高。轉子的薄弱部位有：中心孔、鍛件的宏觀縮孔和夾雜聚結區(qū)，軸頸、軸身表面的溝槽、與葉輪套裝的邊緣和聯(lián)軸器螺栓等。轉子裂紋產(chǎn)生的原因多是疲勞損傷。兩種力的作用都將使轉軸的軸承受力情況惡化，對結構和安全產(chǎn)生不利影響。 聯(lián)軸器不對中聯(lián)軸器不對中是汽輪發(fā)電機組振動常見故障?？赡苁雇哒窠咏虼笥谳S振。剛度不足不會成為機組振動的直接原因。一方面，這種計算有一定的難度，因為結構過于復雜，計算中所要用到的一些系數(shù)目前尚缺少，如結合面剛度等；另一方面，設計階段沒能進行充分的試驗。 構剛度不足結構剛度不足是指機組支撐結構剛度過低。進行結構頻響函數(shù)。結構共振的特點：結構共振是小激振力的輸入產(chǎn)生高振幅的輸出。汽輪發(fā)電機組的共振結構通常有三種形式：l 轉子—支撐結構系統(tǒng)；l 轉子—支撐—缸體結構系統(tǒng)；l 轉子—支撐—臺板結構系統(tǒng)。自激振動和強迫振動本質上的區(qū)別在于：自激振動中，維持振動的擾動力是由它自身的運動所產(chǎn)生并受其控制的，一旦運動停止，擾動力隨之消失；自激振動以它本身的固有頻率振動，與外界激振力頻率無關。碰摩原因：轉軸振動過大。碰摩的診斷是目前具有一定難度的主要振動故障。 動靜碰摩汽輪發(fā)電機組轉動部件與靜止部件的碰摩是運行中常見故障。這種熱彎曲狀態(tài)是固有的。為此有時需要安排專門的試驗，機組不采用滑參數(shù)停機的方式，較快地減負荷，以觀察轉子溫度高的情況下降速過程的幅頻特性，和冷態(tài)啟機時進行比對。 轉子的彎曲轉子熱彎曲引起的質量不平衡的主要特征是工頻振動隨時間的變化。飛后3號軸振為 220mm∠60176。其中原始不平衡是主要原因。工頻振動的相位同時也是穩(wěn)定的。隨著制造廠加工、裝配精度以及電廠檢修質量的不斷提高，這類故障的發(fā)生率正在逐漸減少。而潤滑油在軸瓦內形成的油膜如何又是影響轉子穩(wěn)定性的一個重要影響因素，油膜的形成除了與軸承烏金有關外，還有一個重要因素就是潤滑油油溫，潤滑油油溫應該在一個合理的范圍內，過高過低都對油膜的形成不利。當滑銷系統(tǒng)本身不存在問題時，如果運行人員操作不當，機組也會出現(xiàn)膨脹不暢的問題。機組在大修期間，一般都要對汽輪機葉片上的結垢進行清理，在進行除垢時應該保證除垢方法的正確性，同時要注意對整個轉子都要進行除垢，否則可能會在轉子上產(chǎn)生新的質量不平衡，這種現(xiàn)象曾經(jīng)在有的電廠發(fā)生過。汽輪機轉子與汽缸和汽、軸封之間以及發(fā)電機轉子與靜子之間都存在間隙。當轉子處于旋轉狀態(tài)時，軸系同心度和平直度會直接產(chǎn)生振動的激振力，引起機組的振動。關于軸承標高對機組振動的影響，前面已經(jīng)講到。軸瓦緊力和頂隙主要影響軸承的穩(wěn)定性，如果軸承的穩(wěn)定性太差，在外界因素的影響下容易使機組振動超標。負荷較輕的一邊，軸瓦內的油膜將會形成不好或者根本不能建立油膜，這樣就會誘發(fā)機組的自激振動、油膜振動和汽流激振等；而負荷較重的一邊，由于吃力太大，會引起軸瓦溫度升高，當軸瓦烏金溫度達到一定值時，很容易產(chǎn)生軸瓦烏金過熱現(xiàn)象，從而造成機組的振動。在廠家制造過程中，產(chǎn)生汽輪發(fā)電機轉子不平衡量較大的原因主要是機械加工精度不夠和裝配工藝質量較差，所以必須提高機械加工精度，同時保證裝配質量，從而才能保證轉子的原始不平衡量較小。第三章 汽機振動的影響因素輪發(fā)電機組振動的大小直接關系到機組能否安全運行，而對于發(fā)電廠來說安全就是最大的經(jīng)濟效益。動靜摩擦時圓周上各點的摩擦程度是不同的，由于重摩擦側溫度高于輕摩擦側，導致轉子徑向截面上溫度不均勻，局部加熱造成轉子熱彎曲，產(chǎn)生一個新的不平衡力作用到轉子上引起振動。二是發(fā)生摩擦時，振動的幅值和相位都具有波動特性，波動持續(xù)時間可能比較長。當彎曲的作用小于不衡量時，振幅的減少發(fā)生在臨界轉速以下；當彎曲作用大于不平衡量時，振幅的減少就發(fā)生在臨界轉速以上。由于引起了轉子彎曲變形而導致機組異常振動。通過改變升降負荷速率，從5T/h到50T/h的給水量逐一變化的過程，觀察曲線變化情況?！鱬P0ωωP02mgmgP0eeO’oo△pP0mgo圖 25電磁不平衡力振動的振動原理、引起汽輪機組異常振動的主要原因 主要有以下幾個方面，汽流激振、轉子熱變形、摩擦振動等。若渦動的頻率與轉子臨界轉速合拍，形成油膜振蕩。電磁激振力引起的強迫振動：轉子線圈匝間短路，磁場偏心；轉子和定子徑向間隙不均勻；定子鐵芯在磁力作用下發(fā)生激烈的振動，改變轉子和定子徑向間隙；電磁不平衡力產(chǎn)生的振動，在機組并網(wǎng)后才會產(chǎn)生，振幅隨勵磁電流的增加而增大。若兩側軸承座在運行中標高變化不一致，安裝時則預留適當?shù)闹行腻e位。對中不良是指“兩聯(lián)軸節(jié)中心錯位，或其端面張口不合適”。：轉子質量的不平衡、轉子撓曲、轉子連接和對中心的缺陷；動靜部分摩擦；鉚接圍帶脫落、葉片斷裂。4．發(fā)電機振動過大，滑環(huán)和電刷磨損加劇，靜子槽楔松動、絕緣磨損。但軸承支撐剛度不足，可能使振幅放大，原來合格的振動變?yōu)椴缓细瘛Ｕ駝拥拿枋觯赫穹?；頻率；相位；方向。為保證熱力系統(tǒng)的正常工作且適應電能負荷的變化要求，汽輪機設置有調速系統(tǒng)，用調速器來保證汽輪機的轉速在允許的范圍內變化。凝汽冷卻系統(tǒng)主要使汽輪機的出口汽造成真空，讓進入汽輪機的出口汽及工作蒸汽從高的壓力和溫度，膨脹到可能達到的最低壓力，盡可能多的放出熱量變?yōu)闄C械能。為保證熱力系統(tǒng)的正常工作且適應電能負荷的變化要求，汽輪機設置有調速系統(tǒng)，用調速器來保證汽輪機的轉速在允許的范圍內變化。凝汽冷卻系統(tǒng)主要使汽輪機的出口汽造成真空，讓進入汽輪機的出口汽及工作蒸汽從高的壓力和溫度，膨脹到可能達到的最低壓力，盡可能多的放出熱量變?yōu)闄C械能。因此火力發(fā)電廠是由爐，機，電三大部分和各自相應的輔助設備及系統(tǒng)組成的復雜的能源轉換的動力廠。主凝結水通過凝結水泵送入低壓加熱器，有汽輪機抽出部分蒸汽后再進入除氧器，在其中通過繼續(xù)加熱除去溶于水中的各種氣體（主要是氧氣）。 鍋爐給水先進入省煤器預熱到接近飽和溫度，后經(jīng)蒸發(fā)器受熱面加熱為飽和蒸汽，再經(jīng)過熱器被加熱為過熱蒸汽，此蒸汽又稱為主蒸汽。 燃料燃燒所需要的熱空氣由送風機送入鍋爐的空氣預熱器中加熱，預熱后的熱空氣，經(jīng)過風道一部分送入磨煤機