【正文】 ?。ǎ┦街校?1350—每千克鐵氧化放出的熱量，W/m2；—金屬在爐內的燒損率，一般=─，本設計取=；—鋼坯裝料量；代入上式得：（二）熱支出項計算加熱金屬的有效熱 （）式中：G─爐子產量，G=100000；─金屬在爐內總的熱焓增量，；代入上式得：100000=煙氣帶走的熱量 （）式中： ─燃燒產物生成量，；t煙─煙氣的熱焓量按，℃，查得=1379kJ/Nm3；代入上式得： Q煙=經爐體傳導的熱損失（1）爐墻的表面溫度 K （）式中：—金屬表面的平均溫度，K —爐氣的平均溫度，K —與爐氣黑度，金屬黑度，角度系數(shù)有關的系數(shù)； —爐氣黑度； —金屬表面黑度，本設計取=；—爐壁對金屬的角度系數(shù)。由前面所設的一加熱段的爐氣溫度t氣加1=1300℃，可得： （） = =36457 kcal/ m2. h =42290 W/ m2一加熱段末金屬端面溫差 ℃ （）式中：─導熱系數(shù)，可以用漸進法求解；設一加熱段末金屬平均溫度t3=1150℃。 加熱爐簡圖本設計計算中,采用“平均熱流法”，計算金屬加熱時間和爐長。爐底面積設加熱段長度為L加，均熱段長度為L均，預熱段長度為L預。100t步進梁式加熱爐項目設計畢業(yè)論文目 錄一、設計依據(jù) 3二、燃料燃燒計算 3（一）煤氣干濕成分的換算 3 (二) 煤氣低發(fā)熱值 4（三）煤氣重度 4（四）空氣需要量 4（五）燃燒產物生成量及成分 5（六）燃燒產物重度 6三、爐膛熱交換計算 6（一）確定爐膛有關尺寸 6（二）求爐氣黑度 7（三）爐壁對金屬的角度系數(shù) 9（四）求導來輻射系數(shù)C 9四、金屬加熱計算 10（一）金屬均熱段末（界面4）各有關參數(shù) 11（二）金屬一加熱段末（界面3）各有關參數(shù) 11（三）金屬二加熱段末（界面2）各有關參數(shù) 13（四）金屬預熱段末（界面1）各有關參數(shù) 14（五）金屬預熱段開始（界面0）各有關參數(shù) 16（六）各段平均熱流及加熱時間 17五、確定爐子的主要尺寸 18（一）爐子有效長度 18（二）有效爐底強度 19六、爐子熱平衡計算 19（一）熱收入項計算 19（二）熱支出項計算 20七、 換熱器計算 32（一）計算依據(jù) 32（二）設計計算 32八、排煙系統(tǒng)流體力學計算 37（二）阻力計算 38（三）煙囪計算 42九、供風系統(tǒng)流體力學計算 44（一）空氣管道內徑 45（二）空氣管道阻力損失 46十、 爐底水管的校核 49十一、燒嘴計算 51十二、 風機選擇 52十三、選用裝料機和出鋼機 53（一）推鋼機的選用 53（二）出鋼機的選用 53結論： 54參考文獻 552一、設計依據(jù)爐子生產率：G=100t/h 加熱鋼種：優(yōu)質碳素結構(20鋼)鋼坯尺寸：200mm200 mm9100 mm和200mm200 mm4000 mm的標準坯。 高焦爐煤氣的體積成分（﹪）干成分H2N2CH4COCO2C2H4C2H6C3H6C3H8體積百分比（一）煤氣干濕成分的換算換算關系式[5]： ()式中：g─煤氣含水量，g/m3； Xs─濕煤氣中各成分的體積，％；　　 Xg─干煤氣中各成分的體積，％；已知高焦爐混合煤氣溫度為20℃，g=。n== Nm3/Nm3（五）燃燒產物生成量及成分1Nm3的煤氣完全燃燒產物中各種成分的體積 = (CO+CO2+CH4+2C2H4+ 2C2H6+3 C3H6+3 C3H8) = (+++2+2+3+3) = Nm3/Nm3= (H2+2CH4+2C2H4+ 3C2H6+3 C3H6+4 C3H8+H2O) = (+2+2+3+3+4+) = Nm3/Nm3=== Nm3/Nm3== Nm3/Nm3燃料產物生成量=+++= Nm3/Nm3燃燒產物中各成分的百分含量﹪=100%=﹪ ﹪=100%=﹪﹪=100%=﹪﹪=100%=﹪（六）燃燒產物重度 ()==三、爐膛熱交換計算 爐膛熱交換計算的目的是為了確定爐氣，經過爐墻到金屬總的導來輻射系數(shù)C，其計算過程如下：（一）確定爐膛有關尺寸 爐膛寬度 （）式中：n—料坯排數(shù)，n=1；L—料坯長度為，L=；—料坯與爐膛、料坯與料坯間的距離，按經驗數(shù)據(jù)=，B=1+ (1+1) = m取爐膛寬度B=10m爐膛高度按經驗選?。翰捎玫鯍炱巾斀Y構，故只在預熱段采用壓下爐型，取預熱段H上預=1 m均熱段H上均 =， 加熱段H上加 =，所有的下加熱采用同一高度，取值H下= m?，F(xiàn)將加熱爐用界面將爐膛分成4段：預熱段開始為0界面；預熱段終了二加熱段開始為1界面；二加熱段終了一加熱段開始為2界面；一加熱段終了均熱段開始為3界面；均熱段終了為4面。（二）金屬一加熱段末（界面3）各有關參數(shù)設整個均熱段表面溫度恒定，故一加熱段末金屬表面溫度℃。（四）金屬預熱段末（界面1）各有關參數(shù)金屬在預熱段內的熱焓增量（1）爐子的燃料利用系數(shù) （）式中：─濕燃料的低發(fā)熱量，=2130kcal/Nm3=8916；─預熱空氣帶入爐內的物理熱量，由于本設計只預熱空氣，故帶入爐內的物理熱量為：由燃燒計算得知：實際空氣消耗量空氣預熱溫度℃，查[5]表24得濕空氣比熱：= kcal/Nm3℃=℃則有： =400=─煙氣出口溫度，℃，查表24[5]得此溫度下的煙氣平均比熱：kcal/Nm3℃= kJ/Nm3℃從而可得出爐煙氣帶走的熱量： kcal/Nm3 =4233 kJ/Nm3則爐子的燃料利用系數(shù)：（2）界面“14”段的燃料利用系數(shù)由t氣加2=1250℃可查[5]表24得煙氣的平均比熱為：Ca= kcal/kg℃則有： kcal/Nm3=6015kJ/Nm3；設界面“1”的輻射面積Ff ，二加熱段向預熱段輻射的熱量： W通常，該輻射熱流kcal/Nm3，本設計取12000kcal/Nm3本設計中此處的輻射面積：輻射熱量：Qf=12000030=36105kcal/h=105W按經驗選取其單位熱耗b=500=2093kJ/kg可求得爐子熱負荷：kcal/h=107W將上述結果代入中，即有 ==%（3）金屬在預熱段內的熱焓增量==金屬平均溫度由kcal/kg,查[5]表37得金屬平均溫度=560℃金屬表面熱流 W/m （）式中：，℃時，℃=℃； kcal/℃；可得金屬表面溫度：℃將C，用逼近法解：首先令，代入上式后所求出的結果依次為：；；；……q1n=110687；至此，認為已能滿足計算精度要求，所以取q1=110687kcal/=128396W/m2金屬斷面溫差表面溫度，以及中心溫度℃ ℃℃（五）金屬預熱段開始（界面0）各有關參數(shù)金屬的溫度參數(shù)℃,℃金屬表面熱流q0q0=C預 ==43562kcal/m2h=50532W/m2（六）各段平均熱流及加熱時間預熱段平均熱流：=80549W/m2加熱時間：　　　　　　　　　　　　　　（）式中：—金屬的重度，查表32[5]=7780kg/m3； K─透熱系數(shù)，平板K=1；代入上式得：二加熱段平均熱流：加熱時間：