【正文】 層見下表：⑴ 考慮跨間最大彎矩處:按 T 形截面設(shè)計,翼緣計算寬度 b’f①按跨度考慮,取 b’f②按凈梁凈距 Sn考慮 b ’f=b+sn③按翼緣高度 h’f考慮, h 0=ha梁內(nèi)縱向鋼筋選 HRB335 級熱扎鋼筋(f y = f’y=300 N/m),ξ b= 因為α 1fcb’f h’f (h0 h’f /2)所以屬第一類 T 形截面計算.下部跨間截面按單筋 T 形截面計算.α s=M/α 1fcb’f h02ξ=1(12α s)1/2AS=ξα 1fcb’f h0/fyξ=f yAS/(α 1fcb’fh0) 符合三級抗震設(shè)計要求.⑵考慮兩支座處:支座 I 上部:α s=M/( α 1fcb’f h20)ξ=1(12α s)1/2AS表 333 第 2 層框架梁正截面強度計算54二層 AB 跨 BＣ跨截面 Ⅰ Ⅱ Ⅲ Ⅳ VM (KN39。m) M0＝Mbv/2 (KN （2）彎矩以順針方向為正，剪力以繞柱順時針為正。（2）彎矩以順針方向為正，剪力以繞柱順時針為正。調(diào)幅系數(shù)現(xiàn)澆框架取。 板傳來 2(12()^2+()^3)梁線荷載 0q2橫墻線荷載 0q239。 板傳來 2(12() 2+() 3)梁線荷載 0q2橫墻線荷載 0q239。 板傳來 2(12()^2+()^3)梁線荷載 q2橫墻線荷載 0q239。短方向分配荷載： (kn/m)58aq長方向分配荷載： (kn/m)23[1()]aqb??26圖 39 雙向板示意圖, 分別由邊縱梁,中縱梁直接傳給柱的橫載,它包括梁自重、樓板重、縱墻、重力荷載。1P2荷載類型荷載組成 kn/m 合計梁線荷載 q1橫墻線荷載 0q139。結(jié)構(gòu)高度不超過 40m 按底部剪力法求得基底剪力，按 分配結(jié)各層的質(zhì)點，因此各層橫向地震作用及摟層ii EkGHF?地震剪如表 311 所示：注： ?????????=???????=表 311 各層橫向地震作用及樓層地震剪力17層次 hi Hi Gi GiHi GiHi/∑GjHj Fi Vi6 5 4 3 2 1 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力如圖 35 所示：圖 35 橫向框架各層水平地震作用及地震剪力 橫向框架抗震變形驗算由 GB 500112022 查得 : ??150e??18??150iieeVuDh??????層間彈性位移驗算如表 312 所示：表 312 橫向變形驗算層次層間剪力(KN)層間剛度Di(KN)層間位移Vi/Di層高 hi(M)層間相對彈性轉(zhuǎn)角 θe1/5506 519775 5 519775 4 519775 續(xù)表 312層次層間剪力(KN)層間剛度Di(KN)層間位移Vi/Di層高 hi(M)層間相對彈性轉(zhuǎn)角 θe1/5503 519775 2 519775 1 注：層間彈性相對轉(zhuǎn)角均滿足要求： e???? 水平地震作用下，橫向框架的內(nèi)力分析此處采用中框架為例計算，邊框架和縱向框架的計算方法步驟與橫向中框架完全相同：框架柱剪力和彎矩計算，采用 D 值法； 求框架柱的剪力和彎矩時，此處采用 D 值法來進行求解；其計算的過程和結(jié)果如下表 313 所示：其中反彎點位置的確定考慮梁和層高的影響作用：既： 123oyy??0 式中 為標(biāo)準(zhǔn)反彎點高度比0y 為上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值1 , 分別為上層,下層層高變化時的反彎點高度比的修正值2y319 y 為框架柱的反彎點高度比此框架結(jié)構(gòu)底層柱需考慮修正值 ,第二層柱需考慮 ,其它柱均無修正2y3y表 313 邊柱的反彎點位置和彎矩y層次 hi Vi ∑Di Di K Vi1y0 y2 y3mb mu6 ? 0 0 5 0 0 4 .. 0 0 續(xù)表 313y層次 hi Vi ∑Di Di K Vi1y0 y2 y3mb mu3 ? 0 0 2 105 0 0 1 0 0 表 314 中柱的反彎點位置和彎矩y層次 hi Vi ∑Di Di K Vi1y0 y2 y3mb mu6 ? 0 0 5 0 0 4 .. 0 0 3 0 0 2 ? 0 0 1 0 0 注:（1）括號里的空白為查表不需修正的（2）計算梁端彎矩 M,梁端彎矩可按節(jié)點彎矩平衡條件,將節(jié)點上下端彎矩之和按左右的線剛度比例分配20 ??ll udbcriM????ll udbcriM????rrudbcliM??表 315 梁端彎距剪力及柱軸力計算AB 跨(KL2) BC 跨(KL3) 柱軸力層次l(m) Mbl Mbr Vb l(m) Mbl Mbr Vb 邊柱 N 中柱 N6 3 5 3 4 3 3 3 續(xù)表 315AB 跨(KL2) BC 跨(KL3) 柱軸力層次l(m) Mbl Mbr Vb l(m) Mbl Mbr Vb l(m) Mbl2 3 1 3 注：1）柱軸力中的負(fù)號表示拉力，當(dāng)為左地震作用時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱壓力 2）表中 M 單位為 KN?m，V 單位為 KN，N 單位為 KN，l 單位為 m。 1h2h由此得到框架的計算簡圖如圖 31 所示 ：7 圖 31 框架的計算簡圖 樓屋面及梁柱墻門窗的均布荷載 屋面板的均布恒載 其按屋面的做法逐項計算均布荷載：吊頂處不做粉底，無吊頂處做粉底，近似取吊頂來參與計算：其屋面構(gòu)造做法如圖 32 所示，按圖 2 來計算屋面恒載，其結(jié)果如下： 8 圖 32 屋面構(gòu)造做法而屋面面積： 2m那么屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：= 屋面的均布活載計算重力荷載代表值時，本工程為上人屋面,活荷載取值：即得 = KN/m2 ks=9 樓面的均布恒載 圖 33 樓面構(gòu)造做法樓面的做法如圖 3 所示，按圖示各層進行組合來參與計算樓面恒載大小。由圖 21 可知邊柱及中柱的負(fù)載面積分別為 ㎡和 ㎡，由 cA?得第一層柱截面面積為（C35 混凝土的 cf=, = N/ ） ??Ncf? 2mtf2 邊柱 cA????中柱 c(.5)165.?并列成表 31表 31 柱的截面尺寸確定層次 ?F??2mEg2/kN2/n ??N?cf??2/mcA?2邊柱 14 6 1328221～6層 中柱 14 6 186658考慮到不同地震方向的作用采用正方行柱截面,同時根據(jù)抗震規(guī)范要求柱凈高與截面邊長尺寸之比宜大于 4 和柱截面最小尺寸為 350mm 要求 ,本工程底層柱截面都取 500㎜5500mm, 二～六層取 450mm450mm?？拐鹪O(shè)防烈度為 8 度，設(shè)計基本地震加速度值為 ，設(shè)計地震第一組，場地土類別為Ⅲ類.3）擬建物建議其基礎(chǔ)均全部埋置于粘土層中，其地基承載力特征值取 290Kpa，壓縮模量取 15Mpa。 抗震設(shè)防查 GB 50011－2022 知本地區(qū)抗震設(shè)防烈度為 8 級，設(shè)計基本地震加速度為 g,地震分組為第一組，Ⅲ類場地設(shè)計 地基土承載力 地基土承載力為 。 建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計的基本內(nèi)容結(jié)構(gòu)計算書包括結(jié)構(gòu)布置，設(shè)計依據(jù)及步驟和主要計算的過程及計算結(jié)果，計算簡圖，及如下內(nèi)容：（1）地震作用計算；風(fēng)荷載作用計算；（2）框架內(nèi)力分析，配筋計算（取一榀） ；（3）板、樓梯、雨蓬的配筋計算。梁板柱均為現(xiàn)澆，主樓建筑面積約 6834㎡,建筑物平面簡單；2）建筑方案確定，房間開間 ，進深 ,走廊寬 ,底層 ,中間層 ,其室內(nèi)外高差 ,其中標(biāo)高相當(dāng)于馬路中心相對標(biāo)高；3）抗震設(shè)防要求：設(shè)防烈度 8 度（）,地震分組為一組，場地類別：Ⅲ類，抗震等級三級，建筑物安全等級二級；4）基礎(chǔ)設(shè)計不考慮地基土的變形驗算，其承載力為 ；290/kfKNm?5）建筑所在地的主導(dǎo)風(fēng)向: 冬夏季為東北風(fēng)，基本風(fēng)壓：； 6） 不上人屋面活荷載：；上人屋面活荷載：2 KN/m2 (標(biāo)準(zhǔn)值)；樓面活載。基本雪壓：（2）此處按建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 GB500092022 采用；2（3）主導(dǎo)風(fēng)向：冬夏季為東北風(fēng)。.擬建場地地面平坦。2 結(jié)構(gòu)類型本建筑設(shè)計方案采用框架結(jié)構(gòu)，梁、板、柱、樓面均采用現(xiàn)澆形式，我們?nèi)】蚣埽?—10） （C—F）為計算對象，計算簡單圖如下示： 圖 21 計算框架柱網(wǎng)布置圖 一榀框架計算簡圖如下圖：4圖 22 一榀框架計算簡圖3 框架結(jié)構(gòu)設(shè)計計算 梁柱截面,梁跨度及柱高確定 初估截面尺寸 柱：柱截面尺寸可根據(jù)式 ,其中 N= F n N 為柱組合的軸壓力設(shè)計cA???Ncf??Eg值；F 為按簡支狀態(tài)計算的柱的負(fù)載截面面積； 為折算在單位建筑面積上的重力荷載計算，也可近似取 12～15KN/㎡, 為考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)，邊柱取?，不等跨內(nèi)柱取 ，n 為驗算截面以上樓層層數(shù)； 為柱截面面積； cf為混凝土軸cA心抗壓強度設(shè)計值； 為框架柱軸壓比限值，對三級抗震等級可取 ，各層的重力荷??N?載代表值近似取 14KN/㎡。中間層為 因而得到 = m； =。 ：是將框架的重力荷載視為水平力,求得的假想框架頂點位移，而在求框架周期前，Tu無法求框架地震力和位移， 是將框架的重力荷載頂點位移，然后 求 1T，再由 1求框Tu u架結(jié)構(gòu)底部剪力，再求各層剪力和結(jié)構(gòu)的真正的位移，如表 310：表 310 橫向框架頂點位移計算16層次 Gi(KN) ∑Gi(KN) Di(KN/M)層間相對位移Vi=∑Gi/Di△i6 519770 5 519770 4 519770 3 519770 2 519770 1 323230 因此： = = ??????????? 橫向地震作用計算地震作用計算按Ⅲ類場地，8 度抗震，地震動參數(shù)區(qū)劃分的特征周期區(qū)分一區(qū)考慮，剛結(jié)構(gòu)的特征周期 gT和地震影響系數(shù) max?分別為： 而： T1= Tg ==??根據(jù)結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計，因而不考慮頂部附加地震作用。239。39。1P2荷載類型 荷載組成 計算過程 合計梁線荷載 q1橫墻線荷載 q139。1P2荷載類型 荷載組成 kn/m 合計梁線荷載 0q1橫墻線荷載 0q139。1P2荷載組成 計算過程 合計梁線荷載 0q1橫墻線荷載 0q139。 1 固端彎矩計算：此處固端彎距的計算，將框架梁視為兩端固定梁計算固端彎距，并考慮柱心矩計算結(jié)果見表 320 所示： 表 320 均布荷載作用下梁固端彎距 恒載作用下梁固端彎矩　 AB BC層次 Q L M Q L M6 5 4 3 2 1 續(xù)表：活載作用下梁固端彎矩　 AB BC層次 Q L M Q L M6 5 4 3 2 1 注：１、M=qL 2/12　?。?、q 可以查前圖2 分配系數(shù)的計算：因框架對稱性，所以取半框架計算，半框架的梁柱線剛度如圖 312 所示，其中切斷31的橫梁的線剛度取為原來的一倍，分配系數(shù)按與接點連接的各桿轉(zhuǎn)動剛度比值計算：圖 312 半框架梁柱線剛度示意圖分配系數(shù)見表 321 和表 322 所示3 傳遞系數(shù)： 遠端固定：傳遞系數(shù)為 1/2 遠端滑支：傳遞系數(shù)為1 4 彎距分配：恒載作用下，框架彎距分配計算見 321 表，框架的彎距圖見圖 321，活載作用下框架的彎距分配計算表 322，框架的彎距圖見圖 322 所示：在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎距調(diào)幅系數(shù)為 ，調(diào)幅后，恒載及活載彎距圖見圖 313 及圖 314 中括號內(nèi)數(shù)值所示： 表 321 恒荷載彎矩計算表（）上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁6 層 32續(xù)表 321上柱 下柱 右梁 左梁 上柱 下柱 右梁 5 層 4