【正文】 澆筑時泵管振動等各種未預(yù)見因素產(chǎn)生的水平荷載，并且以線荷載的形式作用在架體頂部水平方向上，其荷載值取垂直永久荷載的%。靜荷載圭臬值包括以下形式：(1)腳手架自重圭臬值孕育發(fā)生的軸向力每米立桿秉承的構(gòu)造自重圭臬值(kN/m)gk:NGK1=Hgk==(2)每移動腳手架搭設(shè)根立桿秉承型鋼分配梁自重(kN)型鋼的自重圭臬值(kN/m):，NGK2 = (5+)/12=經(jīng)計算獲得，靜荷載圭臬值腳手架搭設(shè)底部：NGK=NGK1+NGK2 = +=頂部：NGK=NGK1+NGK2 = +=移動腳手架搭設(shè)活荷載包括施工荷載，包括作業(yè)層上的人員、用具和資料的自重。采用的腳手架鋼管類型為Φ48?；炷翉澢箟簭姸仍O(shè)計值為fcm=則可以得到矩形截面相對受壓區(qū)高度： = Asfy/bh0fcm = ()=查表得到鋼筋混凝土受彎構(gòu)件正截面抗彎能力計算系數(shù)為：s=此層樓板所能承受的最大彎矩為：M1=sbh02fcm = 106=結(jié)論：由于Mi = = Mmax=所以第7天以后的各層樓板強度和足以承受以上樓層傳遞下來的荷載。 寬度范圍內(nèi)配筋3級鋼筋，配筋面積As=，fy=。六、模板支架荷載標(biāo)準(zhǔn)值(立桿軸力)作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = +=活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (+)=面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為: W = ； I = ； (1)抗彎強度計算 f = M / W [f] 其中 f —— 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)； 　　 M —— 面板的最大彎距()； 　　 W —— 面板的凈截面抵抗矩； [f] —— 面板的抗彎強度設(shè)計值，； M = 其中 q —— 荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 M = (+)=經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 10001000/64800=面板的抗彎強度驗算 f [f],滿足要求! (2)抗剪計算 [可以不計算] T = 3Q/2bh [T]其中最大剪力 Q=(+)=截面抗剪強度計算值 T=3(2)=截面抗剪強度設(shè)計值 [T]=抗剪強度驗算 T [T]，滿足要求!(3)撓度計算 v = / 100EI [v] = l / 250面板最大撓度計算值 v = 2504/(1006000583200)=,滿足要求!三、模板支撐木方的計算木方按照均布荷載下連續(xù)梁計算。 。 一、計算參數(shù): ， 立桿的縱距 b=，立桿的橫距 l=，立桿的步距 h=。Ｐx＝=31200Nτ=Ｐx/Ａ=31200/（8201）=[τ]=125 N/mm2故滿足要求。mm所以K1=，K2=，根據(jù)K1, fmax=系數(shù)ql4/(24EIX)=7813004/(24105396104)=焊縫計算：主要計算面板與槽鋼肋之間的焊縫計算：q=300=18 N/mm,按兩跨連續(xù)梁計算Ｖ＝=181200=13500N焊縫長度lw=Va/()焊縫間距a取300mm，肋高Ｈ＝80mm，焊縫高度hf=4mm，fw=160N/mm2故最小焊縫長度：lw=Va/()=13500300/(804160)=113mm實際加工時焊縫為焊150mm，間距300mm，故滿足要求。mm；σB=MB/W=107/(103)=178N/mm2f=215N/mm2均滿足要求。背楞計算：（1）、計算簡圖：背楞的支承點為穿墻螺栓，按承受均布荷載q=1300=78N/mm,計算簡圖如右所示：（2）、強度驗算： 背楞兩端為懸臂結(jié)構(gòu)，驗算下端支座A處強度：MA=qL12/2=783502/2=106NmmWx=bh2/6=1062/6=60mm3（Wx為凈截面抵抗矩）故面板最大內(nèi)力值為：σ=Mmax/(rxWx)=7350/(160)=90N/mm2f=123N/mm2滿足要求。對拉螺桿雙向間距600700mm，對拉螺桿采用M14。對拉螺桿雙向間距600700mm，對拉螺桿采用M14。第2層樓板所需承受的荷載為 q=1(+)+ 1(44/)+ (+)=計算單元板帶所承受均布荷載q==板帶所需承擔(dān)的最大彎矩按照四邊固接雙向板計算 Mmax=ql2==%。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ = (+)=,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式：N = + 七、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N —— 立桿的軸心壓力設(shè)計值，N = i —— 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=；A —— 立桿凈截面面積，A=；W —— 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=；[f] —— 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f] = ；a —— 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=；h —— 最大步距，h=；l0 —— 計算長度，+2=； —— 由長細(xì)比，為1800/16=114； —— 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i ；經(jīng)計算得到=16150/(489)=；不考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求!考慮風(fēng)荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=5其中 Wk —— 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)； Wk== h —— 立桿的步距，； la —— 立桿迎風(fēng)面的間距，； lb —— 與迎風(fēng)面垂直方向的立桿間距，；風(fēng)荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=5；風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=；Nw —— 考慮風(fēng)荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=++經(jīng)計算得到=15604/(489)+55000/5080=；考慮風(fēng)荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 [f],滿足要求!風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計算：架體中每個節(jié)點的風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化的集中荷載 w ==節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 wv==節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 ws=(+)1/2/=支撐架的步數(shù) n=4；+()=；=；節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于扣件的抗滑承載力8kN,滿足要求!節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和大于架體自重,不滿足要求!八、樓板強度的計算（1）、計算樓板強度說明驗算樓板強度時按照最不利考慮,，樓板承受的荷載按照線均布考慮。 托梁計算簡圖 托梁彎矩圖() 托梁剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值，受力圖與計算結(jié)果如下： 托梁變形計算受力圖 托梁變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 經(jīng)過計算得到最大支座 F= 經(jīng)過計算得到最大變形 V= 頂托梁的截面力學(xué)參數(shù)為截面抵抗矩 W = ；截面慣性矩I=；(1)頂托梁抗彎強度計算抗彎計算強度 f=106/,滿足要求!(2)頂托梁撓度計算：最大變形 v = ,滿足要求!五、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算: R ≤ Rc其中 Rc —— 扣件抗滑承載力設(shè)計值,；R —— 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳給立桿，無需計算。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。梁頂托采用雙鋼管48。模板支架設(shè)計及計算（板厚200mm):計算依據(jù)《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ1662008)。木方50100mm，間距250mm。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。集中荷載取木方的支座力 P= ；均布荷載取托梁的自重 q= 。按照樓板每7天澆筑一層，所以需要驗算7天、10天、15天...的承載能力是否滿足荷載要求，其計算簡圖如下： （2）、計算樓板混凝土7天的強度是否滿足承載力要求，=，樓板計算范圍內(nèi)擺放44排腳手架，將其荷載轉(zhuǎn)換為計算寬度內(nèi)均布荷載。取墻高為4800mm，采用PE60系列的組合鋼模板，橫向背楞采用雙φ48鋼管,間距為600mm，豎向背楞采用雙φ48鋼管，間距為700mm。將面均布荷載化為線均布荷載，取1m寬板帶計算，q2== kN/m2（用于驗算撓度），q1== kN/m2（用于驗算承載力），b、計算簡圖M=Kmq1l2=3002=106Nmmσ=M/W=106/1