【正文】 7Elseb = 24End IfIf Rea2 2000 Thenb2 = ( Log(n) / Log(10)) / 7Elseb2 = 24End Iffp = a / Repfa = b / Reafa2 = b2 / Rea2 = fp = fa = fa2Pfguan = * fp * * Vp * Vp * 1 * h1 / DPfhuan = * fa * * Vk * Vk * * h2 / (d2 d1)Pfhuan2 = * fa2 * * Vk * Vk * * H3 / (d2 d1) = Pfguan = Pfhuan = Pfhuan2 = Format(Pfgua。井筒內(nèi)鉆桿內(nèi)外對(duì)應(yīng)鉆井液體積 井筒內(nèi)鉆挺內(nèi)外對(duì)應(yīng)鉆井液體積 二開所需鉆井液總體積 三開所需鉆井液體積的計(jì)算已知。 封固油層套管所需水泥漿體積已知。環(huán)空流速 =套管內(nèi)流速 =套管內(nèi)雷諾數(shù) 因此管內(nèi)為紊流狀態(tài)。=環(huán)形空間內(nèi)水泥漿流動(dòng)壓力 環(huán)空內(nèi)水泥漿靜夜柱壓力井口壓力 管內(nèi)為清水，；環(huán)空內(nèi)一部分為水泥，；部分為鉆井液，；，清水密度，水泥漿密度，鉆井液密度。時(shí)，鉆頭壓降 鉆頭水功率 比水功率 噴嘴當(dāng)量直徑： 若安裝三個(gè)等徑噴嘴，則每個(gè)噴嘴直徑： 泵的設(shè)計(jì)結(jié)果表51 泵的設(shè)計(jì)參數(shù)表井段（m）泵型鋼套直徑（mm）最大工作壓力（MPa）泵（沖/分）柴油機(jī)轉(zhuǎn)速（rpm）額定排量（L/s）02002臺(tái)SL3NB1300A1801912015002004802臺(tái)SL3NB1300A180199612004806312臺(tái)SL3NB1300A180198811006318262臺(tái)SL3NB1300A1801980100082610022臺(tái)SL3NB1300A17021881100100212662臺(tái)SL3NB1300A17021801000126615962臺(tái)SL3NB1300A16024881100159618002臺(tái)SL3NB1300A16024801000180021881臺(tái)SL3NB1300A14031881100218827401臺(tái)SL3NB1300A14031801000274032801臺(tái)SL3NB1300A14031801000表52 鉆頭水力參數(shù)設(shè)計(jì)表井段（m）鉆頭壓降（MPa）比水功率（KW/cm2）噴嘴當(dāng)量直徑（cm）噴嘴直徑（cm）02002004804806316318268261002100212661266159615961800180021882188274027403280 注：三個(gè)等徑噴嘴第6章 注水泥設(shè)計(jì) 水泥漿的排量的確定 確定排量的計(jì)算公式流性指數(shù) （61） 稠度系數(shù) （62） 式中 時(shí)測(cè)得的讀值，取22； 時(shí)測(cè)得的讀值，取13；環(huán)空臨界流速 （63）式中 環(huán)空雷諾數(shù)，無因次； 水泥漿密度， 套管外徑及井眼直徑，環(huán)空臨界排量 （64）實(shí)際排量 封固表層套管水泥漿排量，環(huán)空排量 環(huán)空臨界排量 實(shí)際排量 封固中間套管水泥漿排量環(huán)空排量 環(huán)空臨界排量 實(shí)際排量 封固油層套管水泥漿排量環(huán)空排量 環(huán)空臨界排量 實(shí)際排量 注水泥漿井口壓力 井口壓力計(jì)算相關(guān)公式注水泥時(shí)壓力的計(jì)算井口壓力 （65）式中 套管內(nèi)漿體流動(dòng)壓力，； 環(huán)空內(nèi)漿體流動(dòng)壓力，； 環(huán)空內(nèi)靜夜柱壓力，； 套管內(nèi)靜夜柱壓力，； （66） （67） 式中 套管或環(huán)空計(jì)算長度， 管內(nèi)、環(huán)空流速， 分別為管內(nèi)、外徑及井徑，內(nèi)摩擦系數(shù) 層流區(qū) ； （68） 紊流區(qū) ； （69）式中 ； ； 分別為套管內(nèi)及環(huán)空雷諾數(shù)。2 . 有關(guān)參數(shù)計(jì)算則由公式（54）可知 則由公式（56）可知 則由公式（57）可知 則由公式（58）可知 第一臨界井深： 第二臨界井深： 時(shí)，所對(duì)應(yīng)的井深 因此所選泵型不合適。第一臨界井深： 第二臨界井深： ①井段，在第一臨界井深之外，因此。2 . 有關(guān)參數(shù)計(jì)算由公式（54）可知由公式（56）可知 由公式（57）可知 由公式（58）可知 第一臨界井深： 第二臨界井深： （1） .井段，在第一臨界井深之外，因此。 最小排量： 最大排量： 選擇缸套直徑為的型號(hào)為SL3NB—1300A的鉆進(jìn)泵兩臺(tái)并聯(lián)使用，因此額定排量為，額定泵壓為。 鉆柱設(shè)計(jì)結(jié)果 表4—1 鉆柱設(shè)計(jì)結(jié)果項(xiàng)目井段（m）鉆頭尺寸（mm）鉆鋌外徑mm）鉆鋌長度鉆桿外徑（mm）鉆桿長度（mm）一開0200二開2001800127三開18003280二開18003280127 第5章 鉆井水力參數(shù)的設(shè)計(jì) 鉆井水力參數(shù)的計(jì)算公式 確定最小排量 （51）式中：Va為最低環(huán)空返速，m/s； 分別為井徑和鉆柱外徑，cm； Qa為攜巖屑的最小排量，L/s。計(jì)算最大安全靜拉載荷為：①安全系數(shù)法②設(shè)計(jì)系數(shù)法：選取卡瓦長度，則 ③ 拉力余量法：取拉力余量比較三種安全校核知拉力余量法計(jì)算的值最小，作為抗拉安全強(qiáng)度。2. 鉆桿長度計(jì)算及安全校核查《鉆井手冊(cè)（甲方）》選擇鉆桿，均重,鋼級(jí)E級(jí)，鉆桿抗拉強(qiáng)度，抗擠強(qiáng)度，抗拉安全系數(shù)為，抗擠安全系數(shù)。 校核鉆桿抗擠強(qiáng)度：二開時(shí)鉆桿下部所受最大拉力為下部鉆鋌浮重： 按照雙向應(yīng)力校核鉆桿抗擠強(qiáng)度，查《石油工程》圖雙向應(yīng)力橢圓可知，因此，鉆桿受拉后抗擠強(qiáng)度降低為：由于，所以滿足抗擠強(qiáng)度。從而實(shí)際用7根鉆鋌，鉆鋌實(shí)際度為。則鉆桿許用長度為實(shí)際鉆桿長度 根數(shù)，實(shí)際取18根。從而實(shí)際用4根鉆鋌，鉆鋌實(shí)際度為?？箖?nèi)壓校核：查《鉆井工藝手冊(cè)》表38，第三段套管抗內(nèi)壓強(qiáng)度為，故： 抗內(nèi)壓安全系數(shù) 滿足抗內(nèi)壓要求。第二段抗拉校核： 抗拉滿足要求。第二段抗擠安全系數(shù) 滿足抗擠要求。 油層套管設(shè)計(jì)結(jié)果表35 油層套管設(shè)計(jì)參數(shù)井號(hào)套管類型井段（m）鋼級(jí)外徑（m）壁厚（mm）長度（m）抗拉安全系數(shù)抗擠安全系數(shù)SJ0081常規(guī)01830J551830SJ0081常規(guī)18302980N801150SJ0081常規(guī)29803280N80300 按抗外擠強(qiáng)度設(shè)計(jì)由下向上選擇第一段套管由公式31可知最大外擠壓力為 查《鉆井工藝手冊(cè)》表38選擇第一段套管表36 第一段套管鋼級(jí)選鋼級(jí)外徑（mm）壁厚 （mm）均重（N/m）抗拉強(qiáng)度（kN）抗擠強(qiáng)度（MPa）內(nèi)徑（mm）ss（kN）N80實(shí)際抗擠安全系數(shù) 確定第二段套管的下入深度和第一段套管的使用長度1. 查《鉆井工藝手冊(cè)》表38選擇第二段套管表37 第二段套管鋼級(jí)選擇鋼級(jí)外徑（mm）壁厚 （mm）均重（N/m）抗拉強(qiáng)度（kN）抗擠強(qiáng)度（MPa）內(nèi)徑（mm）ss（kN）N80由公式32可知第二段套管下入深度為，實(shí)際取1550m，則第一段套管使用長度為。第三段套管使用長度的確定：假設(shè)第三段套管設(shè)計(jì)到井口，第三段長度第三段套管重量：第三段套管抗拉安全系數(shù)： 抗拉符合要求。采用試算法，將第