【正文】 114100050~58 循環(huán)氫1323BCL406NG25/20410~440250~1 位號名 稱型號操作條件(壓力MPa)揚(yáng)程m轉(zhuǎn)速r/min軸功率kW電動機(jī)型號額定電壓V額定電流A功率kW轉(zhuǎn)速r/min操作介質(zhì)進(jìn)口壓力出口壓力流量m3/hP101A/B原料油泵150150WEZ250汽、柴油2742970YBXn280S2W380752975P102A/B反應(yīng)進(jìn)料泵TDF3501558柴油~29012262980YAKS5002W600014312502985P103A/B注水泵GSBW518/874除鹽水、凈化水1887415099YAKK3552W60001602980P104A/B貧胺液升壓泵貧胺液30P105A/B反沖洗污油泵5025WEZ315污油常壓202940YBXn160L2W3802925P106硫化劑泵7660SEDMDS2053LPH80 1450 RPHYB2112M43804P201A/B重沸爐泵300200KSM68柴油、汽油5401351489YAKK 3554W60002201486P202A/B硫化氫汽提塔頂回流泵MCNF6540315輕烴、H2S、水24109295030YBXn200L12W380302950P203A/B精制柴油泵250200RZDM70柴油3281485YB23554W60002501485P204A/B分餾塔頂回流泵10080WEZ315石腦油96
。固定床反應(yīng)器的催化劑裝填量是固定的，反應(yīng)空速的調(diào)整只能通過調(diào)整裝置加工量來實(shí)現(xiàn)。循環(huán)氫純度太低，影響加氫精制效果，而且浪費(fèi)大量動力消耗和瓦斯消耗。　?。?）反應(yīng)進(jìn)料量。氫油比的大小不僅影響加氫精制效果、床層溫度，還與裝置能耗有關(guān)，過大的氫油比會增加裝置能耗。處理方法：加強(qiáng)對壓縮機(jī)的檢查，及時處理壓縮機(jī)故障。處理方法：加氫進(jìn)料量要控制平穩(wěn)。 (3) 反應(yīng)器因結(jié)焦造成堵塞，高壓部位換熱器內(nèi)漏或高壓設(shè)備、管道損壞，都會使系統(tǒng)壓力改變。對反應(yīng)溫度進(jìn)行調(diào)整時，要控制好提降溫速度。加氫反應(yīng)壓力反應(yīng)壓力對精制深度的影響是通過氫分壓來體現(xiàn)的。(8)系統(tǒng)壓力波動系統(tǒng)壓力波動會影響進(jìn)料量，故也會影響反應(yīng)溫度。(6) 加熱爐操作的影響加熱爐出口溫度是控制反應(yīng)器溫度的重要手段，它直接影響到反應(yīng)器的入口溫度和系統(tǒng)溫度。(5) 結(jié)焦的影響原料油不能單獨(dú)進(jìn)入反應(yīng)器，雖然幾分鐘內(nèi)沒有氫氣不會損壞催化劑，但是延長無氫操作時間，將會使催化劑上嚴(yán)重結(jié)焦，操作溫度過高，也會因裂解而結(jié)焦。CO2在加氫反應(yīng)中不大起作用，但CO2與加氫反應(yīng)中生成的NH3容易生成(NH4)2CO3，在低于135℃的管道、容器中，(NH4)2CO3容易形成結(jié)晶析出，堵塞了管道而增大壓差。新氫中CO含量增加，會使溫度升高，因?yàn)镃O和氫氣發(fā)生甲烷化反應(yīng)并放出大量的熱。氫油比過小，溫度容易波動，這是因?yàn)榱魉龠^小，影響熱量帶走。若不行，可適當(dāng)降壓，采取低壓操作，保持裝置正常運(yùn)行，但產(chǎn)品氮含量上升。原料變重或氮含量上升時： ①當(dāng)氫源充足時，適當(dāng)增加氫油比，同時提高反應(yīng)溫度，以保證產(chǎn)品質(zhì)量，床層間適當(dāng)增大冷氫量，以避免二段床層溫度超溫。(1) 原料油組分變化原料中硫、烯烴含量上升，床層溫升增加，耗氫增加。操作中注意TIC10508的開度，要給F101以一定的調(diào)節(jié)余量，以便于反應(yīng)入口溫度的靈活調(diào)節(jié)。7　 產(chǎn)品及中間產(chǎn)品性質(zhì)　 精制柴油和石腦油運(yùn)轉(zhuǎn)時間運(yùn)轉(zhuǎn)初期運(yùn)轉(zhuǎn)末期產(chǎn)品餾分石腦油柴油石腦油柴油密度（20℃）/（g/cm3）硫含量/（μg/g）2030020320氮含量/（μg/g）21002120多環(huán)芳烴/％1111餾程 ASTM D86/℃初餾點(diǎn)501755017510%682316923130%852598525850%1002769927870%12930113030190%160338159339終餾點(diǎn)175365175365十六烷指數(shù)(ASTM D4737)　 加氫循環(huán)氫、低分氣、酸性氣分析項(xiàng)目新氫循環(huán)氫低分氣酸性氣H2 v%空氣 v%一氧化炭v%0000甲烷 v%二氧化炭v%0000乙烯 v%0000乙烷 v%丙烷 v%丙烯 v%0000H2S v%0異丁烷 v%正丁烷 v%正異丁烯v%0000反丁烯 v%0000順丁烯 v%0000異戊烷 v%正戊烷 v%總戊烯 v%0000C6 v%00合計(jì)100100100H2S μL/L4030001200028000HCL μL/L0000NH3 μL/L8625708　 工藝調(diào)整方案　 工藝調(diào)整總體原則（1） 嚴(yán)格按工藝標(biāo)準(zhǔn)（卡片）操作，對參數(shù)的調(diào)節(jié)要求準(zhǔn)確迅速、勤調(diào)微調(diào)；（2） 在保證開工周期的前提下，優(yōu)化操作條件，提高精制柴油收率和保證產(chǎn)品質(zhì)量；（3） 在保證工藝指標(biāo)合格的前提下，降低裝置能耗；（4） 操作不正常時，減小危害性操作，盡快實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)；（5） 發(fā)生事故時，嚴(yán)格遵循事故處理原則，化解和減小事故造成的危害。表63 氫氣組成組分H2C1C2C3C4+合計(jì)%(V)≥88　 主要輔助材料性質(zhì)　 催化劑本裝置目前使用的是由北京石科院研制開發(fā)的，由長嶺催化劑廠生產(chǎn)的RS1100柴油深度加氫脫硫催化劑，其理化性質(zhì)如下。（6）充分利用裝置的低溫?zé)崃繜崦剿?，做到全部低溫?zé)彷敵觥１?8 裝置燃料氣消耗表序號使用地點(diǎn)用量,kg/h備注1反應(yīng)進(jìn)料加熱爐F1011101 kJ/kg2重沸爐F201810　小計(jì)　1911　　 裝置能耗和節(jié)能措施　 裝置總能耗指標(biāo)及計(jì)算表表59 裝置設(shè)計(jì)能耗表序號項(xiàng)目消耗量消耗指標(biāo)能耗 MJ/h備注單位數(shù)量單位數(shù)量1循環(huán)水t/h235千焦/噸4190　2凈化水t/h千焦/噸10470　3除氧水t/h5千焦/噸385190　4凝結(jié)水t/h2千焦/噸320300　5電kw千焦/度10890　6t/h24千焦/噸368400088416　7t/h28千焦/噸318200089096　8凈化風(fēng)Nm3/min6千焦/標(biāo)米31675603　9氮?dú)釴m3/min0千焦/標(biāo)米362800　10燃料氣t/h千焦/噸2948781411低溫?zé)崂?310　能耗合計(jì)　 單位能耗： MJ/t（ kg標(biāo)油/ t原料油）（1）提高混合原料的換熱終溫，降低反應(yīng)加熱爐的熱負(fù)荷，節(jié)省燃料用量。　 工藝原則流程圖（見附圖一）　 控制流程圖（見附圖二）　 裝置平面布置圖（見附圖三）5　 主要工藝指標(biāo)和技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)（設(shè)計(jì)）　 設(shè)計(jì)物料平衡石科院給出的理論預(yù)測的該裝置運(yùn)轉(zhuǎn)初期和末期物料平衡數(shù)據(jù)見表51。本設(shè)計(jì)采用濕法硫化方法，硫化劑為二甲基二硫化物（DMDS）。其中一部分作為塔頂回流，另一部分再經(jīng)過水冷器冷卻至40 ℃一路外送出裝置至油品罐區(qū)，一路去一催化裝置回?zé)?。冷低分氣送至焦化裝置(或送雙脫低分氣脫硫裝置)進(jìn)行處理。為防止反應(yīng)生成的銨鹽在低溫下結(jié)晶堵塞熱高分氣空冷器管束，在熱高分氣空冷器A101前注入除鹽水以洗去銨鹽。4　 工藝過程說明及流程圖　 工藝過程說明　 反應(yīng)部分流程（包括壓縮機(jī)） 各路原料油自裝置外來，進(jìn)入原料油緩沖罐D(zhuǎn)101，經(jīng)原料油泵P101/A、B加壓后經(jīng)E203與精制柴油換熱至110～126℃后，進(jìn)入自動反沖洗過濾器SR101后，進(jìn)入濾后原料緩沖罐D(zhuǎn)102；再由反應(yīng)進(jìn)料泵P102/A、B抽出升壓后，與氫氣混合，先經(jīng)E101與加氫精制反應(yīng)產(chǎn)物進(jìn)行換熱，再經(jīng)反應(yīng)進(jìn)料加熱爐F101加熱至要求溫度；循環(huán)氫與新氫混合后，經(jīng)E103與熱高分氣換熱升溫后與原料油混合。氫油比在一定的范圍內(nèi)波動并無危害，但氫氣循環(huán)量過低，氫油比下降到某一轉(zhuǎn)折點(diǎn)時，將會導(dǎo)致催化劑積碳迅速增加，最終將縮短裝置運(yùn)轉(zhuǎn)周期。大量的循環(huán)氫和冷氫可以提高反應(yīng)系統(tǒng)的熱容量，從而減少反應(yīng)溫度變化的幅度，有效地將反應(yīng)熱帶出反應(yīng)器，緩和反應(yīng)器床層的溫升。在加氫精制過程中，空速增加，催化劑表面積炭加快，尤其含氮量高的油品，在高空速下，由于氮化物在催化劑表面的優(yōu)先吸附、積累、縮合成積碳前身物，加劇催化劑活性衰退。一般高壓加氫應(yīng)保持500μg/g以上的硫化氫濃度，對硫含量較低的原料，不能保持系統(tǒng)硫化氫含量的應(yīng)向系統(tǒng)補(bǔ)硫。采用提高氫油比的方法來提高氫分壓，加氫精制的深度會出現(xiàn)一個最大值。而且系統(tǒng)總壓力增加，相應(yīng)氫分壓增加，可有效地抑制催化劑表面積炭前身物的生成，有利于催化劑的使用壽命。對原料是氣相的加氫精制過程，提高反應(yīng)壓力，導(dǎo)致反應(yīng)時間的延長，從而增加了加氫精制的深度。柴油加氫精制的操作溫度，在通常的壓力范圍內(nèi)，一般控制在300400℃,操作溫度的提高有利于轉(zhuǎn)化率的提高。活化能越高，提高反應(yīng)溫度時反應(yīng)速度提高的也越快。苯加氫萘加氫菲加氫（6）加氫脫金屬油品中的重金屬有機(jī)化合物(如砷、銅、汞、鉛等)在高溫并有催化劑的作用下，被氫還原分解為重金屬，然后被催化劑吸附脫除。在加氫條件下，可將它們轉(zhuǎn)化為相應(yīng)的烴類和氨，其反應(yīng)如下：烷基胺加氫 吲哚加氫 吡啶加氫 喹啉加氫 （3）加氫脫氧反應(yīng)加氫原料中的含氧化合物含量遠(yuǎn)低于硫、氮化合物。二硫化物在加氫條件下首先發(fā)生SS鍵斷裂反應(yīng)生成硫醇，進(jìn)而再脫硫。原料重餾份中的硫化物如雜環(huán)含硫化物及多苯并噻吩類硫化物是較難被脫除的。柴油加氫精制的生產(chǎn)原理就是在一定的溫度、壓力、氫油比、空速條件下，借助加氫精制催化劑的作用，有效的使油品中的硫、氮、氧非烴類化合物轉(zhuǎn)化為相應(yīng)的烴類和H2S、NH3和H2O。對直餾柴油而言，由于原油中硫含量升高、環(huán)保法規(guī)日趨嚴(yán)格，已經(jīng)不能直接作為產(chǎn)品出廠，也需要經(jīng)過加氫精制處理。：隨著國內(nèi)機(jī)動車尾氣排放標(biāo)準(zhǔn)要求的提高，國家對柴油的環(huán)保質(zhì)量要求日益嚴(yán)格， 2010年1月1日實(shí)施強(qiáng)制性車用柴油標(biāo)準(zhǔn)GB191472009，技術(shù)要求過渡期到2011年6月30日。反應(yīng)部分采用SEI開發(fā)的部分爐前混氫流程，該流程保持了爐前混氫流程所具有的操作方便、流程簡化、傳熱效率高優(yōu)勢。160萬噸/年柴油加氫精制裝置設(shè)計(jì)基礎(chǔ)160萬噸/年柴油加氫精制裝置設(shè)計(jì)說明書160萬噸/年柴油加氫精制裝置設(shè)備隨機(jī)資料中石化濟(jì)南分公司工藝技術(shù)管理制度 160萬噸/年柴油加氫精制裝置工藝技術(shù)規(guī)程（試用版）3　 裝置概況 本裝置由中國石化工程建設(shè)公司（SEI）設(shè)計(jì)，由山東勝越建設(shè)公司承擔(dān)主裝置安裝工程、山東聯(lián)友石化工程有限公司承擔(dān)主裝置建筑安裝和系統(tǒng)配套工程施工。事先未經(jīng)本公司書面許可，請注意不可對此文件的全部或部分內(nèi)容進(jìn)行復(fù)制、傳播。中國石油化工股份有限公司濟(jì)南分公司企業(yè)標(biāo)準(zhǔn) 160萬噸/年柴油加氫精制裝置工藝技術(shù)規(guī)程20130701 發(fā)布 20130901 實(shí)施中國石油化工股份有限公司濟(jì)南分公司 文件批準(zhǔn)頁文件編號文件名稱160萬噸/年柴油加氫精制裝置工藝技術(shù)規(guī)程受控狀態(tài)受控版序/修改A/1編寫人（機(jī)打）（手簽）1呂小利2陳 勁3王 棟4孫松柏審核人1張立海2韓祥峰3曲常勇4李祖利5霍 明會簽部