【正文】 在赤泥洗滌系統(tǒng)影響Rp降低大小次序：洗液水解等＞苛化液＞絮凝劑。表27 7月份工業(yè)現(xiàn)場(chǎng)溶出液到精液ΔRp比較工序5月份ΔRp6月份ΔRp7月份ΔRp最低ΔRpⅠ期溶出礦漿到稀釋Ⅱ期溶出礦漿到稀釋溶出礦漿到稀釋稀釋礦漿到分離溢流分離溢流到精液溶出到精液從7月份溶出液到精液各個(gè)工序Rp差值可以推斷出。表26為 7月份工業(yè)現(xiàn)場(chǎng)溶出液到精液Rp的變化比較。圖4為7月份Ⅰ期溶出礦漿Rp與對(duì)應(yīng)稀釋礦漿Rp差值△Rp的變化情況，圖4中為橫坐標(biāo)為7月份一期溶出礦漿的Rp值，縱坐標(biāo)為對(duì)應(yīng)時(shí)刻與稀釋礦漿的差值△Rp。圖2 5月Ⅰ期ΔRp與溶出礦漿Rp的關(guān)系（）從圖中可以看出，隨溶出Rp增大，ΔRp變大，且溶出Rp ≥，ΔRp上升更快，且多數(shù)≥。7月份強(qiáng)濾液不再進(jìn)入稀釋?zhuān)緵](méi)有苛化漿液進(jìn)入一洗槽，使得溶出礦漿到稀釋△Rp較5月份有較大降低，溶出液到精液△，達(dá)到了合同的目標(biāo)。溶出液Rp降低貢獻(xiàn)率計(jì)算值的影響大小次序：強(qiáng)濾液＞洗液＞稀釋水解等＞葉濾助劑＞脫硅＞沉降分離槽絮凝劑而在洗液中影響大小次序：洗液水解等＞苛化液＞絮凝劑洗液本身的變化除苛化液、絮凝劑外，還包括洗滌的水解、大壩回水、流程中加入的含堿熱水等。如果再考慮還有50m3/h的粗液無(wú)效循環(huán)，則每年影響產(chǎn)能（按95%計(jì)算）。 葉濾助劑的影響以噸氧化鋁折算量為準(zhǔn)，、其影響為直接導(dǎo)致氧化鋁的損失。從工業(yè)現(xiàn)場(chǎng)取來(lái)分離溢流分別調(diào)整到濃度為60g/L和20g/L后，在一定溫度下放置相同時(shí)間，來(lái)觀(guān)察Rp的變化。后面有水解試驗(yàn)數(shù)據(jù)可以進(jìn)一步說(shuō)明這個(gè)問(wèn)題?？紤]到底流附液、苛化液、絮凝劑等因素來(lái)考察1和2洗滌溢流Rp變化情況。絮凝劑對(duì)于溶出液稀釋后Rp的影響計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表19?？粱簩?duì)溶出液稀釋后Rp的影響計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表18。 赤泥洗液對(duì)溶出液稀釋后Rp的影響，計(jì)算赤泥洗液對(duì)于溶出漿液Rp的影響。以溶出液為基礎(chǔ)，各溶液的流量以噸氧化鋁折算，并結(jié)合物料衡算后確定，物料影響只考慮機(jī)械混合后的影響。物料因素有：較低的一次洗液與溶出礦漿混合會(huì)導(dǎo)致Rp降低，這是所有氧化鋁廠(chǎng)都無(wú)法避免的；Rp較低的平盤(pán)強(qiáng)濾液與溶出礦漿混合也會(huì)導(dǎo)致Rp降低，比如表15中Ⅰ和Ⅱ期溶出礦漿Rp接近（），其中就有平盤(pán)強(qiáng)濾液的貢獻(xiàn)；加入的絮凝劑都要采用一定的堿液濃度調(diào)配才能得到，這些低Rp漿液的加入也會(huì)使得精液Rp值降低；苛化漿液、大壩回水等其它加入洗滌系統(tǒng)的低Rp漿液最終都會(huì)通過(guò)降低一次洗液的Rp來(lái)影響稀釋礦漿的Rp值。表14 5月份溶出礦漿至精液的Rp變化情況料漿Rp工序ΔRp溶出礦漿溶出礦漿到稀釋稀釋礦漿稀釋礦漿到分離溢流分離溢流分離溢流到精液精液溶出礦漿到分離溢流溶出到精液一洗溢流分離溢流到一洗溢流從表中可以看出，從溶出礦漿到稀釋是Rp降低最大的過(guò)程。4 影響溶出液與精液Rp差值的因素分析與計(jì)算 溶出液至精液Rp的變化情況表13為5月份溶出礦漿至精液的主要化學(xué)成分及Rp值。，苛化后液量11925 m3， m3。 苛化現(xiàn)狀分析當(dāng)碳?jí)A濃度較高時(shí)，一般占全堿比例超過(guò)8%時(shí)，蒸發(fā)需要開(kāi)強(qiáng)制效蒸發(fā)至濃度為310g/L左右進(jìn)行析碳?jí)A排鹽，高濃度的蒸發(fā)母液被輸送至析鹽沉降槽，溢流去循環(huán)母液槽調(diào)配循環(huán)母液，底流進(jìn)轉(zhuǎn)鼓過(guò)濾機(jī)過(guò)濾，濾液去循環(huán)母液槽，濾餅進(jìn)溶解槽加水溶解到80g/L左右后，泵入石灰乳苛化，苛化后的漿液泵入一次洗滌沉降槽。 氫氧化鋁洗滌現(xiàn)狀分析分解后的漿液一部分經(jīng)平盤(pán)過(guò)濾機(jī)過(guò)濾、洗滌后得到氫氧化鋁產(chǎn)品，同時(shí)得到分解母液和強(qiáng)濾液。稀釋分離沉降部分的工藝流程圖見(jiàn)圖1。稀釋沉降槽的規(guī)格及停留時(shí)間見(jiàn)表6。 稀釋、分離、洗滌現(xiàn)狀分析 工藝流程分析一期溶出料漿在稀釋槽與一次赤泥洗液混合后進(jìn)入稀釋后槽，之后進(jìn)入分離沉降槽。表1 6月份石灰得主要化學(xué)成分（月平均值，%）月份CaOTMgO SiO2CaOf5 6 從表中可以看出，石灰的質(zhì)量較差，總CaO含量為83%較低，有效CaO含量?jī)H有74%也較低。原礦漿經(jīng)高壓泵，入緩沖槽，經(jīng)六級(jí)單管二次蒸汽預(yù)熱至164℃左右，再經(jīng)緩沖槽，進(jìn)入四級(jí)機(jī)械攪拌反應(yīng)釜二次蒸汽預(yù)熱至201℃左右，七級(jí)機(jī)械攪拌反應(yīng)釜新蒸汽預(yù)熱至溶出溫度，三個(gè)機(jī)械攪拌反應(yīng)釜保溫溶出后，經(jīng)十級(jí)料漿自蒸發(fā)器閃蒸降溫至123℃左右，進(jìn)入稀釋槽與赤泥洗液混合后經(jīng)稀釋后槽進(jìn)入沉降分離洗滌系統(tǒng)。氫氧化鋁焙燒采用流態(tài)化懸浮焙燒技術(shù)。采用拜耳法處理A/S為5左右的低品位礦，石灰外購(gòu)，原料采用先棒磨再球磨的兩段磨礦工藝。 氧化鋁生產(chǎn)過(guò)程中，溶出液Rp與精液Rp不可避免地存在著一定的差值△Rp， 生產(chǎn)條件不同此差值的大小亦不同，在溶出條件不變的情況下，縮小△Rp這一差值也就提高了精液的Rp值。其它低Rp的漿液進(jìn)入流程分離洗滌過(guò)程使用的絮凝劑；進(jìn)入洗滌系統(tǒng)的苛化漿液；進(jìn)入分離洗滌過(guò)程的污水、大壩回水；還有化清槽的溶液等其他高苛性堿溶液非正常進(jìn)入流程等等都會(huì)使Rp降低。如果采用氫氧化鋁洗液作為稀釋液，其帶來(lái)的細(xì)氫氧化鋁會(huì)加劇氧化鋁發(fā)生水解。稀釋液Rp較低的原因分析如果稀釋液Rp較低，與溶出液混合就會(huì)降低稀釋礦漿的Rp。我國(guó)早期大多沿用前蘇聯(lián)的表示方法，以αK表示Na2O與Al2O3的分子比；后來(lái)引進(jìn)法鋁技術(shù)的廠(chǎng)家則以Rp來(lái)表示，它是Al2O3：Na2O的質(zhì)量比；美國(guó)則慣用Al2O3：Na2O質(zhì)量比表示，符號(hào)為A/C，Na2O是以Na2CO3計(jì)算的。強(qiáng)濾液及蒸發(fā)苛化漿液不進(jìn)入稀釋沉降工序。完成了影響溶出液與精液Rp差值的因素分析與計(jì)算，對(duì)低品位鋁土礦進(jìn)行了系統(tǒng)地溶出試驗(yàn)研究，確定了適宜的溶出條件。②。③通過(guò)優(yōu)化計(jì)算和比較分析，提出縮小溶出液與精液Rp差值的方法和途徑?？s小溶出液與精液Rp差值技術(shù)開(kāi)發(fā)研究報(bào)告目 錄1 前言 52 拜耳法溶出液與精液△αK或△Rp差值的理論分析 7 Rp和αK的定義及其關(guān)系 7 精液Rp值降低的因素分析 8 提高精液Rp及降低溶出液與精液△Rp的措施 93 相關(guān)工序的工藝流程及現(xiàn)狀分析 10 總體工藝流程描述 10 溶出現(xiàn)狀分析 11 稀釋、分離、洗滌現(xiàn)狀分析 14 氫氧化鋁洗滌現(xiàn)狀分析 18 苛化現(xiàn)狀分析 194 影響溶出液與精液Rp差值的因素分析與計(jì)算 20 溶出液至精液Rp的變化情況 20 影響ΔRp的因素分析與計(jì)算 22 強(qiáng)濾液對(duì)溶出液稀釋后Rp的影響 23 赤泥洗液對(duì)溶出液稀釋后Rp的影響 24 苛化液對(duì)溶出液稀釋后Rp的影響 24 絮凝劑對(duì)于溶出液稀釋后Rp的影響 25 影響赤泥洗液Rp值的因素分析與計(jì)算 25 葉濾助劑的影響 28 影響溶出液Rp降低的各因素匯總與比較 29 工業(yè)現(xiàn)場(chǎng)溶出液與精液△Rp的比較 30 適宜的溶出液與精液Rp及其差值確定 31 適宜溶出液Rp討論 31 合理的溶出液與精液ΔRp的確定 35 小結(jié) 365 溶出系統(tǒng)分析及適宜條件的確定 37 外排赤泥物化性能測(cè)試 37 溶出適宜條件的確定 38 試驗(yàn)原料、試驗(yàn)設(shè)備及方法 38 溶出試驗(yàn)結(jié)果與分析 40 關(guān)于化灰問(wèn)題 52 葉濾渣代替石灰溶出試驗(yàn) 53 鹽浴溫度和轉(zhuǎn)速的檢測(cè) 55 小結(jié) 566 結(jié)論 567 建議 57工業(yè)應(yīng)用效果 59低品位鋁土礦溶出試驗(yàn)研究報(bào)告（補(bǔ)充） 681 前言XX鋁業(yè)有限公司諸多技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)領(lǐng)先于國(guó)內(nèi)拜耳法氧化鋁廠(chǎng)，但仍然持續(xù)追求技術(shù)進(jìn)步，力求精益求精。②模擬生產(chǎn)條件，確定合理的溶出液與精液Rp差值。正常生產(chǎn)過(guò)程中溶出礦漿Rp≥，溶出赤泥A/S≤。相繼對(duì)溶出、稀釋、赤泥分離洗滌、鋁酸鈉溶液分解、氫氧化鋁洗滌以及苛化等工序進(jìn)行了調(diào)研。平盤(pán)強(qiáng)濾液及蒸發(fā)苛化漿液不進(jìn)入稀釋分離系統(tǒng)是縮小溶出液與精液Rp值的關(guān)鍵；強(qiáng)化預(yù)脫硅過(guò)程和以化灰的方式加入石灰，是強(qiáng)化溶出過(guò)程的有效措施。2 拜耳法溶出液與精液△αK或△Rp差值的理論分析 Rp和αK的定義及其關(guān)系鋁酸鈉溶液中Na2O與Al2O3的比值，可以用來(lái)表示溶液中氧化鋁的飽和程度以及溶液的不同性質(zhì)，是鋁酸鈉溶液的一個(gè)重要參數(shù)，也是氧化鋁生產(chǎn)中一項(xiàng)重要的技術(shù)指標(biāo)。 精液Rp值降低的因素分析精液Rp值降低的原因主要有以下幾個(gè)方面：①溶出液的Rp值較低；②稀釋液的Rp值較低；③溶液中氧化鋁的水解損失；④稀釋分離洗滌過(guò)程的脫硅反應(yīng)；⑤其它低Rp的漿液進(jìn)入流程；⑥溶液的其它氧化鋁損失。溶液中氧化鋁的水解損失溶出礦漿在稀釋過(guò)程中，濃度降低，鋁酸鈉溶液的穩(wěn)定性下降，極易發(fā)生水解。如果添加石灰進(jìn)一步脫硅，造成氧化鋁損失會(huì)更大，進(jìn)一步降低了溶液的Rp。改善溶出條件，制定合理的溶出制度，能獲得較高的溶出液Rp值，但針對(duì)現(xiàn)有的溶出系統(tǒng)，在鋁土礦一定、循環(huán)母液濃度一定的條件下，為獲得適宜的整體技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)，溶出液的Rp值幾乎是確定的。2006年12月第一系列建成投產(chǎn)，2008年8月第二系列建成投產(chǎn)。分解采用高固含一段法分解技術(shù)。為溶出配料準(zhǔn)確，在溶出進(jìn)料前加入部分循環(huán)母液調(diào)整固含使溶出進(jìn)料固含由原礦漿的345g/L左右降至290g/L左右進(jìn)入溶出系統(tǒng)溶出。6月份礦石、溶出進(jìn)料及溶出結(jié)果見(jiàn)表5。但由于受到礦石品位較低僅5左右，實(shí)際溶出率僅有76%。采用一次分離四級(jí)反向洗滌方式。分離槽溢流進(jìn)入粗液槽，再泵入葉濾機(jī)（同時(shí)加入助濾劑），葉濾后進(jìn)入精液槽，精液與分解母液經(jīng)板式換熱后，與立盤(pán)過(guò)濾的晶種混合后進(jìn)入分解首槽，經(jīng)44小時(shí)高固含一段分解，分解后的漿液一部分經(jīng)平盤(pán)過(guò)濾機(jī)，過(guò)濾、洗滌后得到氫氧化鋁產(chǎn)品，同時(shí)得到分解母液和強(qiáng)濾液。表9 5月份沉降槽的主要工藝指標(biāo)項(xiàng)目分離沉降槽一洗沉降槽二洗沉降槽三洗沉降槽四洗沉降槽絮凝劑單耗（g/t干赤泥）11019212127底流固含（g/L）542497476484468底流液固比底流流量（m3/h）318311323326360沉降槽溫度（℃）11097919491表10 6月份沉降槽的主要工藝指標(biāo)項(xiàng)目分離沉降槽一洗沉降槽二洗沉降槽三洗沉降槽四洗沉降槽絮凝劑單耗（g/t干赤泥）10121232521底流固含（g/L）552513479490480底流液固比底流流量（m3/h）311305321309335沉降槽溫度（℃）10699949494從表10中可以看出，從分離到一至四洗都使用了絮凝劑，分離使用的絮凝劑是洗滌的4~5倍；6月份沉降槽槽溫控制較高，都在90℃以上。5月份強(qiáng)濾液打入二期稀釋后槽，從6月份開(kāi)始后改入種分母液。5月排鹽量，；。6月份開(kāi)始苛化原液去熱電對(duì)煙氣脫硫，蒸發(fā)車(chē)間基本不再做苛化。表13 5月份溶出液到精液的主要化學(xué)成分（g/L）及Rp值物料名稱(chēng)Na2OTAl2O3Na2OKRpⅠ期溶出礦漿 Ⅰ期稀釋礦漿 Ⅱ期溶出礦漿 Ⅱ期稀釋礦漿 溶出礦漿均值 稀釋礦漿均值 分離溢流 精液 一洗溢流 二洗溢流 注：以上數(shù)據(jù)為5月份現(xiàn)場(chǎng)數(shù)據(jù)的平均值。從溶出礦漿到精液影響Rp值變化的因素，主要為兩種：一種為物料因素，一種為化學(xué)反應(yīng)。以5月份的生產(chǎn)數(shù)據(jù)平均值為依據(jù)，進(jìn)行單因素分析。 表16 強(qiáng)濾液對(duì)溶出液稀釋后Rp的影響計(jì)算項(xiàng)目Al2O3(g/L)Na2OK(g/L)RpV(m3)溶出液342298強(qiáng)濾液65114△Rp（溶出混合）顯然，如果強(qiáng)濾液與溶出漿液混合。當(dāng)然強(qiáng)濾液進(jìn)蒸發(fā)導(dǎo)致汽耗增加，強(qiáng)濾液去蒸發(fā)濃度達(dá)到NK250 g/L時(shí)。 苛化液對(duì)溶出液稀釋后Rp的影響 以噸氧化鋁折算量為準(zhǔn)，考慮溶出液與苛化液機(jī)械混合后對(duì)溶出漿液Rp的影響。絮凝劑濃度分別按4‰‰配制，苛性堿濃度按15g/L計(jì)。 影響赤泥洗液Rp值的因素分析與計(jì)算對(duì)赤泥洗液Rp值的影響，主要考慮對(duì)1和2洗滌溢流的影響。顯然2洗滌沉降槽溢流比1溢流更易水解，即相當(dāng)于2溢流濃度NK為20g/L的溶液更不穩(wěn)定。表21 1洗滌槽結(jié)疤的化學(xué)成分（%）Al2O3SiO2Fe2O3TiO2CaOMgONa2OK2O為了弄清不同濃度洗液的穩(wěn)定性進(jìn)行了如下試驗(yàn)。表22 堿濃度不同的溶液水解試驗(yàn)結(jié)果項(xiàng)目ΔRpNK(g/L)NT(g/L)A(g/L)Rp分離溢流168原液濃度（一洗）604h（90℃）62原液濃度（二洗）204h（90℃）21從表22中可以看出，不同濃度的洗液在90℃，恒溫4小時(shí)，NK濃度為20g/，而NK濃度為60g/，即NK濃度為20g/L的洗液比NK濃度為60g/L的洗液更不穩(wěn)定，更易發(fā)生水解。如果葉濾渣去溶出，氧化鋁按70%，相當(dāng)于增加效益1020萬(wàn)元（氧化鋁3000元/噸），相當(dāng)于增加效益378萬(wàn)元（石