【正文】 預(yù)加力產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣的混凝土預(yù)壓應(yīng)力的計(jì)算跨中截面： (101) 由荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力的計(jì)算 (102) 正截面混凝土抗裂驗(yàn)算對于A類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應(yīng)組合作用下的混凝土拉應(yīng)力滿足下列要求：，由以上計(jì)算計(jì)算結(jié)果滿足《公路橋規(guī)》中類部分預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，按短期效用組合計(jì)算的抗裂要求。下梗肋以上面積對截面重心軸的面積矩。 ，截面梗肋以上面積對截面重心軸的面積矩。1)截面面積矩計(jì)算：其中計(jì)算點(diǎn)分別取上梗肋，第三階段截面重心軸，以及下梗肋處。跨截面： 跨截面混凝土上邊緣壓應(yīng)力計(jì)算值為所以，持久狀況下跨截面混凝土驗(yàn)算滿足要求。上緣： (91)下緣： (92)其中 截面特性取用第一階段的截面特性，代入上式（壓）（壓）預(yù)加壓力階段混凝土的壓應(yīng)力滿足應(yīng)力限制值的要求；混凝土的應(yīng)力通過規(guī)定的預(yù)拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預(yù)拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)預(yù)拉應(yīng)力，故預(yù)拉應(yīng)力區(qū)只需配置配筋率不小于的縱向鋼筋即可。計(jì)算和引起的應(yīng)力時(shí)采用第一階段截面特性，計(jì)算引起的應(yīng)力時(shí)采用第三階段截面特性。 預(yù)應(yīng)力鋼筋分批張拉時(shí)混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失取按應(yīng)力計(jì)算需要控制的截面進(jìn)行計(jì)算。8 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估算 預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉（錨下）控制應(yīng)力計(jì)算 鋼束應(yīng)力損失 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道間摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失 (81)對于跨中截面：，為錨固點(diǎn)到支點(diǎn)中線的水平距離，分別為預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)及管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，采用預(yù)埋金屬波紋管成型是，查得，為從張拉端到跨中截面間，管道平面轉(zhuǎn)過的角度，其中每股鋼束都有平彎和豎彎，其角度應(yīng)為管道轉(zhuǎn)過的空間角度。變化點(diǎn)截面處 (77)箍筋選用的雙肢直徑為且，即取選用型鋼筋，故（箍筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值）根據(jù)構(gòu)造要求，箍筋間距，故取 (78)采用全部8束預(yù)應(yīng)力鋼筋的平均值，即即變化點(diǎn)截面處斜截面抗剪滿足要求。變化點(diǎn)截面：則：計(jì)算表明，變化點(diǎn)截面截面尺寸滿足要求，但需要配置抗剪鋼筋。計(jì)算混凝土受壓高度： (73)計(jì)算結(jié)果表明：跨中截面正承載力滿足要求。圖61 第一階段混凝土截面劃分Fig 61 The first phase of the concrete crosssection divided 第一階段：主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼筋 跨中截面混凝土：分塊面積：，，分塊面積至梁頂距離：對梁頂面積矩： ， 各分塊自身慣性矩：，， 預(yù)留孔道面積：，分塊面積至梁頂距離：，對梁頂面積矩：非預(yù)應(yīng)力鋼筋非預(yù)應(yīng)力鋼筋的彈性模量：混凝土的彈性模量：所以有故重心至梁頂?shù)木嚯x：， 四分之一跨截面混凝土截面同跨中截面預(yù)留孔道面積：分塊面積至梁頂距離：對梁頂面積矩： 支點(diǎn)截面混凝土面積：分塊面積至梁頂距離：對梁頂面積矩 =，對梁頂面積矩 =160175， 第二階段：灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆200mm濕接縫 跨中截面 混凝土全截面（同第一階段）預(yù)應(yīng)力鋼筋截面換算：預(yù)應(yīng)力彈性模量：混凝土的彈性模量：重心之梁頂距離：對梁頂面積矩： 非預(yù)應(yīng)力鋼筋截面換算（同第一階段） 四分之一跨截面混凝土截面（同第一階段）預(yù)應(yīng)力鋼筋：重心之梁頂距離：對梁頂面積矩：=(因?yàn)?非預(yù)應(yīng)力鋼筋（同第一階段跨中） 支點(diǎn)截面圖62 第三階段混凝土支點(diǎn)截面劃分Fig 62 The third phase of the concrete crosssection divided混凝土截面：重心之梁頂距離： 預(yù)應(yīng)力鋼筋：（同第一階段）非預(yù)應(yīng)力鋼筋：（同第一階段） 第三階段：橋面、欄桿及人行道施工和運(yùn)營階段 跨中截面分塊面積：，預(yù)應(yīng)力鋼筋截面換算（同第二階段）非預(yù)應(yīng)力鋼筋同第二階段 四分之一跨截面混凝土、預(yù)應(yīng)力、鋼筋非預(yù)應(yīng)力鋼筋同上一階段 支點(diǎn)截面混凝土截面：重心之梁頂距離：，， ，=預(yù)應(yīng)力鋼筋：（同第二階段）非預(yù)應(yīng)力鋼筋：（同第一階段）將所得數(shù)據(jù)填入下表匯總。 ③求受壓區(qū)高度 化簡得 解得 ④求受拉鋼筋面積 =（故應(yīng)該按照構(gòu)造配筋） 可得到 求得 選用6φ12?。ǎ? 配筋圖如圖 6 主梁截面幾何特性計(jì)算后張法預(yù)應(yīng)力混凝土主梁截面幾何特性按照不同階段分別計(jì)算如下：主梁混凝土達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的90%后，進(jìn)行預(yù)應(yīng)力的張拉，此時(shí)管道尚未壓漿，所以其截面特性為計(jì)入非預(yù)應(yīng)力鋼筋的影響（將非預(yù)應(yīng)力鋼筋換算為混凝土）的凈截面，該截面的截面特性計(jì)算中應(yīng)扣除預(yù)應(yīng)力管道的影響，箱梁翼板寬度為2200mm。（1） 確定翼緣板有效寬度 （2）計(jì)算翼緣實(shí)際寬度與理論跨徑之比如圖圖53 箱形梁截面翼緣板的有效寬度Fig 53 The box girders crosssection of the flange plates （3）求截面翼緣有效寬度和工字形截面的上緣有效寬度 根據(jù)上述的比值，由《橋規(guī)》(JTGD62)查的。設(shè)伸縮縫為，則凈跨徑為則支座處距兩端距離為圖52 支點(diǎn)截面鋼束布置Fig 52 Fulcrum section of steel beam arrangement 其他截面鋼束位置及傾角計(jì)算1)鋼束彎起形狀、彎起角及彎起半徑采用直線段中接圓弧曲線段的方式彎起；為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)應(yīng)力垂直作用于錨墊板上。 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置 預(yù)應(yīng)力鋼筋布置后張法預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的預(yù)應(yīng)力管道布置符合《公路橋規(guī)》中的有關(guān)構(gòu)造要求。表42 主梁恒載Table 42 Set degree main beam dead load荷載和梁號第一期恒載第二期恒載第三期恒載恒載總和1號 2號3號表43 各截面恒載內(nèi)力匯總表Table 43 The section containing the internal force constant matrix項(xiàng)目支點(diǎn)第一期恒載1號梁2號梁37803號梁3780第二期恒載1號梁2號梁3號梁第三期恒載1號梁2號梁3號梁1號梁2號梁33號梁表44 1號梁作用效應(yīng)組合值Table 44 Table girder bination of internal forces截面內(nèi)力名稱跨中截面截面支點(diǎn)截面荷載內(nèi)力值一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值①0二期恒載標(biāo)準(zhǔn)值②0人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值③公路級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計(jì)沖擊系數(shù)）④公路級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計(jì)入沖擊系數(shù)，沖擊系數(shù)）⑤持久狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算的可變作用標(biāo)準(zhǔn)組合（汽+人）⑥承載能力極限狀態(tài)計(jì)算的基本組合⑦正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的可變荷載設(shè)計(jì)值（+）⑧正常使用極限狀態(tài)按作用長期效應(yīng)組合計(jì)算的可變荷載設(shè)計(jì)值（+）⑨表45 2號梁作用效應(yīng)組合值Table 45 Table girder bination of internal forces截面內(nèi)力名稱跨中截面截面支點(diǎn)截面荷載內(nèi)力值一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值①37800二期恒載標(biāo)準(zhǔn)值②0人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值③公路級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計(jì)沖擊系數(shù)）④公路級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計(jì)入沖擊系數(shù)，沖擊系數(shù)）⑤持久狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算的可變作用標(biāo)準(zhǔn)組合（汽+人）⑥承載能力極限狀態(tài)計(jì)算的基本組合⑦正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的可變荷載設(shè)計(jì)值（+）⑧正常使用極限狀態(tài)按作用長期效應(yīng)組合計(jì)算的可變荷載設(shè)計(jì)值（+）⑨表46 3號梁作用效應(yīng)組合值Table 46 Table girder bination of internal forces截面內(nèi)力名稱跨中截面截面支點(diǎn)截面荷載內(nèi)力值一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值①37800二期恒載標(biāo)準(zhǔn)值②0人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值③公路級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計(jì)沖擊系數(shù)）④公路級汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（計(jì)入沖擊系數(shù)，沖擊系數(shù)）⑤持久狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算的可變作用標(biāo)準(zhǔn)組合（汽+人）⑥承載能力極限狀態(tài)計(jì)算的基本組合⑦509正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的可變荷載設(shè)計(jì)值（+）⑧正常使用極限狀態(tài)按作用長期效應(yīng)組合計(jì)算的可變荷載設(shè)計(jì)值（+）⑨5 鋼筋面積的估算及布置材料：：C50 強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：軸心抗壓： 軸心抗拉：強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：軸心抗壓： 軸心抗拉：：美國ASTMA41697a標(biāo)準(zhǔn)的低松弛鋼絞線（標(biāo)準(zhǔn)型）抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值：抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值：，公稱面積為：，選用HRB400級鋼筋，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； 抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； 抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；，選用級鋼筋，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值； 抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；：采用夾片式群錨設(shè)計(jì)要求：《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》(JTGD622004)的要求，按類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)。結(jié)構(gòu)基頻： (46) 因?yàn)楫?dāng)時(shí)。a. 截面的抗扭慣矩：利用CAD查詢可得IT=b. 截面的抗彎慣矩：利用CAD查詢可得I=27245396cm4 （2）計(jì)算主梁的抗扭修正系數(shù) β。計(jì)算恒載：主梁自重。 縱斷面的布置橫截面沿跨長的變化，靠近支點(diǎn)時(shí)為適應(yīng)預(yù)應(yīng)力鋼筋的彎起布置，從跨截面截面，腹板和底板開始