【正文】 ③+?（④+⑥）+⑧+⑩]①+ [②+?（⑤+⑦）+⑨+?]①+ [②+③+?④+⑧+⑩]①+ [⑤+?⑧+?] 混凝土及砌體結構課程設計 27 表 7 A 柱內力組合總表 內力組合截面 及相應的 ,maxM?NV及相應的 ,maxM?NV及相應的 ,maxNMV及相應的 ,minNMV ①+ [②+?③+ (⑥+⑨)+⑩] ①+ [?(⑤+⑦)+ ⑨+?] ①+ [②?+③+ (⑥+⑨)+⑩] ①+ ?[③+ (⑥+⑨)+⑩] ⅠⅠ①+ [②+③+(⑥+⑨)+⑩] ①+ [ (④+⑦)+ ⑨+?]? ①+ [②+③+(⑥+⑨)+⑩] ①+ [③+(⑥+⑨)+⑩] ①+ [③+? (④+⑥)+ ⑨+⑩] ①+ [②+ (⑤+⑦)+ ⑨+?] ①+ ?[②+ ④+⑨+?] ①+ ?? ⅡⅡ①+ [③+(④+⑥)+ ⑨+⑩]? ①+ [②+?(⑤+⑦)+ ⑨+?] ①+ [②+③+④+⑨+?] ①+ ? ①+ [③+ (④+⑥)+ ⑧+⑩] ①+ [②+ (⑤+⑦)+ ⑨+?] ①+ [②?+③+ (④+⑧)+⑩] ①+ ?[ ⑤+⑧+?] ⅢⅢ k①+ [③+?(④+⑥)+ ⑧+⑩]①+ [②+?(⑤+⑦)+ ⑨+?]①+ [②+③+(④+⑧)+⑩]①+ [⑤+⑧+?]混凝土及砌體結構課程設計 28 混凝土等級強度為 C30， ， ；采用 HRB400 級鋼筋，?2/?。取 。＞.57hl . 21 ＞?Afc?取 。2sax? 20 )39。 mahfNeAesyssi ???????）（?混凝土及砌體結構課程設計 29 選 3 18（ ） ，則 ，滿足要求。 下柱配筋計算取 。mhbff 239。0.? .)10(9658140)(14 2210 ???????hlei mhmi 83... 0???＞故為大偏心受壓。()2(39。 0011 sycfffcs ahxhbfbNeA?????? 2630 40963 )()2(2)15(? ???????? ）（（2）按 計算kNmkNM..8???，下柱計算長度取 。,539。先假定中和軸位于翼緣內，則 bfNx fc 2039。39。按此配筋，經驗算柱彎217mAs?混凝土及砌體結構課程設計 31 矩作用平面外的承載力亦滿足要求。39。根據構造要求，上、下柱均選用 箍筋。 10501圖 16 牛腿尺寸簡圖 牛腿配筋計算由于 ，因而該牛腿按構造要求配筋，根據構造要求，023＜ma??。計算簡圖如圖 17 所示。本案滿足上述要求，故可不做地基變形驗算。杯底厚mhc 809109.. ＞??? mh9501?度 應大于 250 ，取 ，則 。? 2/81902.. kNfa??見，基礎底面尺寸滿足要求。變階處截面有效高度 。 其中第 1,3 組內力長生的基底反力示意圖見圖 20，第 2 組內力產生的基底反力示意圖見圖 19；用表列公式計算第 2 組內力產生的和 時， 。2145(16sm? 基礎底板配筋圖詳見施工圖。長邊方向鋼筋面積為：2/10mNfy?60 824109.. ????? ）（ 260 ??? ）（選用 。混凝土及砌體結構課程設計 38 圖 19 變階處的沖切破壞界面 基礎底板配筋計算 柱邊及變階處基底反力計算基礎底板配筋計算時長邊和短邊方向的計算截面如圖 20 所示。表 12 基礎底面凈反力設計值計算表類 別 第一組 第二組 第三組)/(mkNM?Vk??bw?? )/((eh?? ??max2in/bpNMkAW?????0??? 2max, / ???因臺階高度大于臺階寬度，則基礎底面落在從柱邊向外擴散 線以內，因此只需驗45?算變階處的受沖切承載力。 擬定基礎底面尺寸 2max, ?????????適當放大，取 。 作用于基礎頂面上的荷載計算 作用于基礎頂面上的荷載包括柱底（ⅢⅢ截面）傳給基礎的 M，N，V 以及外墻自重重力荷載，前者可由表 8 中的ⅢⅢ截面選取，見表 10，其中內力標準組合值用于地基承載力驗算，基本組合值用于受沖切承載力驗算和底板配筋計算，內力的正負號見圖 18b。表 9 柱吊裝階段承載力及裂縫寬度驗算表柱截面 上柱 下柱k()/Nm)?（） （）39。水平箍筋選用2min 65. mbhAs ???? )61(42mAs??。其中牛腿截面寬度 ，牛腿截面高度 。ff0γ(b)39。驗算過程見表 8，其中下柱 ；0e/? 2107mAs? ；構件受力特征系數 ；混凝土保護層厚度 C 取 25 。(39。1 ?＜? ahesi ?????? )39。＞＜hl ????.4195063. ＞）（ ???Afc?取 。 。)39。39。,??，? ，eai 580??由 ，故應考慮偏心距增大系數 ，且取 。附加偏心距 （大于Hll100 mea30/1?20 ） 。,.50/496? .)39。 ./.139。 ??habhfNsc ＜??取 進行計算。??取 20 （大于 400 /30） 。,/36039。 0....0. Ⅰ ⅠⅡ ⅡⅢ Ⅲ+VⅢⅢ V 177。 ⅠⅠ kN 0......0. 177。見表 6。對于 A 柱，；對于 B 柱，)219.(,147. ????an得由 表?，則59混凝土及砌體結構課程設計 20 A 柱 60.)1(2)32(335 ??????????????naaaC? )(. ??kNTRAB 柱 )1(232335 ??????????????naaC? )(?kNTRB排架柱頂總反力 R 為： )(..1. ??????BA各柱頂剪力為： )(??kNVAA?31????RBB )(. ?kC排架各柱的彎矩圖及柱底剪力值如圖 14b 所示。maxDBMDmax CBAMA() CBA (b)(c)圖 10 作用在 A 柱時排架內力圖maxD 作用于 B 柱左maxD計算簡圖如圖 11a 所示， 計算如下：AM， mkNeM????20minDB 混凝土及砌體結構課程設計 17 柱頂不動鉸支座反力 ， 及總反力 R 分別為：ARBkNCHMRA ?????()?0...3 ?B )(4215????kA各柱頂剪力分別為： )(??NRVAA????kBB )(??C排架各柱的彎矩圖、軸力圖及柱底剪力值如圖 11b、c 所示。 （a） 240240q1 q2Fw ( b)圖 8 左吹風時排架內力圖混凝土及砌體結構課程設計 14 右吹風時計算簡圖如圖 9a 所示。 BQCQAM1A2M1B(a)(b)(c)圖 6 AB BC 跨作用屋面活荷載排架計算簡圖如圖 7a 所示。柱各截面的0B?iR軸力為該截面以上重力荷載之和，恒載作用下排架結構的彎矩圖和軸力圖分別見圖5b，c。 .C53 114?mkNeM???8..01 )()(342 ??????CCe mkN?B 柱 ?6由于圖 5a 所示排架為對稱結構且作用對稱荷載，排架結構無側移，故各柱可按柱頂為不動鉸支座計算內力。圖中的重力荷載 及力矩 M 是根據圖 2 確G定的，即A 柱 。如圖 4 所示。mmA 柱頂標高 ++= mC 柱頂標高 ++=上柱高 =++=中柱總高 H =+=下柱高 H == l m 確定柱截面尺寸根據柱的高度、吊車起重量及工作級別等條件，由混凝土設計規(guī)范，6m 柱距單層廠房矩形、工字形截面柱截面尺寸限值并參考廠房柱截面形式和尺寸參考表確定柱截面尺寸，見表 1 確定柱截面慣性距排架平面內慣性矩A 柱 上柱： 4833 ????混凝土及砌體結構課程設計 1 下柱： 233 )350(21450120512 ???????lI B 柱 上柱： ?下柱： 233 )3570(21754???????l C 柱 上柱： 4833 ?下柱： 233 )350(25405 ???????l 表 1 柱截面計算參數 計算參數柱號 截面尺寸/ 面積/ 2m慣性矩/ 4m自重/（ ）kN上柱 矩 50?510.?810.?A下柱 21? ..7上柱 矩 605???50.B下柱 21? 5. 上柱 矩 405?10.?107.?C下柱 21? ..7