【正文】 b Private Sub Command3_Click() fm = Val(Text28) β = Val(Text24) z = Val(Text29) D1 = Val(Text31) D11 = Val(Text32) Temax = Val(Text30) A = * (D1 ^ 2 D11 ^ 2) / 4 P0 = 16 * β * Temax / ( * fm * z * (D1 ^ 2 D11 ^ 2) * (D1 + D11)) F = P0 * A = F = P0 / 10 ^ 6 End Sub Private Sub Form_Load() WindowState = 2 39。確定 A 點位置 F1 = ( * e * h0 * λ1A / (6 * (1 u ^ 2))) * (Log(R0 / r00) / Log(10) / (R1 r11) ^ 2) * ((H λ1A * (R0 r00) / (R1 r11)) * (H λ1A / 2 * (R0 r00) / (R1 r11)) + h0 ^ 2) 47 = vbGreen = λ1A : = 400: λ1A (λ1A, 0)(λ1A, F1) (0, F1)(λ1A, F1) = : = F1 + 700: F1A = λ1A: = F1 + 500: A = F1A = λ1A (λ 1A, 2022)(λ 1B, 2022), vbYellow 39。求拐點 H B = * e * H ^ 2 * h0 * Log(R0 / r00) / Log(10) / (R1 r11) ^ 2 / 6 / (1 u ^ 2) C = * e * h0 ^ 3 * Log(R0 / r00) / Log(10) / 6 / (1 u ^ 2) / (R1 r11) ^ 2 D = (R0 r00) * (R1 ^ 2 2 * R1 * r11 + r11 ^ 2 R0 + r00) * * e * h0 * Log(R0 / r00) / Log(10) / 12 / (1 u ^ 2) / (R1 r11) ^ 4 46 F2 = 6 * D * λ 2 * A 39。λ1f= Zc*ΔS, For λ = 0 To 10 Step F1 = ( * e * h0 * λ / (6 * (1 u ^ 2))) * (Log(R0 / r00) / Log(10) / (R1 r11) ^ 2) * ((H λ * (R0 r00) / (R1 r11)) * (H λ / 2 * (R0 r00) / (R1 r11)) + h0 ^ 2) (λ, F1), vbRed = 2 39。畫縱坐標(biāo)箭頭 (, 10500)(0, 11000) For i = 1 To 10 39。在制圖過程中，正是他們給了我很多很好的建議。 32 參考文獻： [1] 紀(jì)名剛，濮良貴 機械設(shè)計 第八版 高等教育出版社 1996年 [2] 鞏云鵬 ,田萬祿 ,張祖立 機械設(shè)計課程設(shè)計 第 1版 東北大學(xué)出版社 2022 年 [3] 王望予 汽車設(shè)計 第 4版 機械工業(yè)出版社 2022 年 [4] 陳家瑞 汽車構(gòu)造 (下冊 ) 第 2版 機械工業(yè)出版社 [5] 劉惟信 汽車設(shè)計 清華大學(xué)出版社 第 1版 清華大學(xué)出版社 [6] 徐安石 江發(fā)潮編著 汽車離合器 清華大學(xué)出版社 [7]紀(jì)名剛，陳國定，吳立言 機械設(shè)計 第 8 版 高等教育出版社 2022 年 33 致 謝 本次課程設(shè)計是大學(xué)里的最后一次課程設(shè)計，也是學(xué)生時代的最后一次設(shè)計。所設(shè)計踏板力 Ff= N 符合要求。從有關(guān)方面獲得的人體工程學(xué)資料可知，踏板總行程應(yīng)在80～ 150mm 范圍內(nèi)。 校核踏板行程（自由行程，工作行程，總行程） （ 1） 自由行程校核 由 61 公式可知，自由行程 S1 為 S1 =Sofa2b2（ d2） 2/[ a1b1（ d1） 2] =324075（ 3350152） = 為了使離合器在所有情況下都能徹底分離以免造成變速器換擋時的齒輪撞擊、換擋力增加等，至少應(yīng)留 25mm 的踏板行程，即自由行程。d =10 4. 操縱機構(gòu)設(shè)計 操縱機構(gòu)結(jié)構(gòu)形式選擇 本次設(shè)計采用機械操縱機構(gòu)。則 ?2R (12) 限位銷直徑 限位銷直徑 39。其中 k’=378 N/mm……GB2089—80，表 取 4?n ，總?cè)?shù)為 61?n （ 6）彈簧的最小高度 in ???? dnl mm （ 7）減振彈簧的總變形量 39。取 4?j? 176。 表 32 減振彈簧的選取 摩擦片外徑 /Dmm 225~250 250~325 325~350 350? jZ 4~6 6~8 8~10 10? （ 6）扭轉(zhuǎn)減振器減振彈簧的總壓力 25 當(dāng)限位彈簧與從動盤轂之間的間隙被消除時，彈簧傳遞扭矩達到最大 Tj P總 = NRT j 91141060 30 ??? ?【 2】 式中： P總 的計算應(yīng)按 Tj 的大者來進行 P總 =8749 N。本次設(shè)計采用整體式從動片，厚度為2mm。 經(jīng)過校核，所選的傳力銷符合設(shè)計使用要求。其強度校核如下。 表 31 GB11442022 21 從動盤外徑D/mm 發(fā)動機轉(zhuǎn)矩maxe? /N? m 花鍵 齒數(shù) n 花鍵 外徑D/mm 花鍵內(nèi)徑 d/mm 鍵齒寬b/mm 有效齒長l/mm 擠壓應(yīng)力? /MPa 160 50 10 23 18 3 20 10 180 70 10 26 21 3 20 200 110 10 29 23 4 25 225 150 10 32 26 4 30 250 200 10 35 28 4 35 280 280 10 35 32 4 40 300 310 10 40 32 5 40 325 380 10 40 32 5 45 350 480 10 40 32 5 50 380 600 10 40 32 5 55 410 720 10 45 36 5 60 430 800 10 45 36 5 65 450 950 10 52 41 6 65 花鍵尺寸選定后應(yīng)進行擠壓應(yīng)力 j? ( MPa)及剪切應(yīng)力 τj ( MPa)的強度校核 ： ? ? ? ? MP az nldD jej 308 22 m a x ????? ??【 1】 （ 31） ? ? ? ? MP az nl bdD jej 154 m a x ????? ??【 1】 （ 32） 式中： D ， d —分別為花鍵外徑及內(nèi)徑， mm； n—花鍵齒數(shù)； l ， maxe? b—分別為花鍵的有效齒長及鍵齒寬， mm； z—從動盤毅的數(shù)目； maxe? —發(fā)動機最大轉(zhuǎn)矩， 。 飛輪和離合器蓋的連接螺栓分布半徑為 175mm。 支撐環(huán)和支撐釘?shù)陌惭b尺寸精度要高，耐磨性要好。外徑為154mm，外緣半徑為 180mm，孔徑為 75 mm。 離合器蓋設(shè)計 離合器蓋與飛輪用螺栓固定在一起，通過它傳遞發(fā)動機的一部分轉(zhuǎn)矩給壓盤。其中： ?i ， ?gi ， ?rr m ， 1460?am Kg。）鑄成。在本次設(shè)計中，取壓盤凸臺的高度為 15 mm。 而且在內(nèi)緣做成一定錐度以彌補壓盤因受熱變形后內(nèi)緣的凸起。 傳力片的數(shù)目 4 個，每塊傳力片長 60 mm，寬 14 mm，厚 5 mm。膜片彈簧處于接合狀態(tài)時，其分離指端的相互高度差一般要求小于 ～ 。膜片彈簧的內(nèi)、外半徑公差一般為 H11 和 h11，厚度公差為 177。 為了提高分離指的耐磨性，可對其端部進行高頻淬火、噴鍍鉻合金和鍍鎘或四氟乙烯。所以 σrB=6（ 98 35） （ 183432） =（ MPa） 考慮到彎曲應(yīng)力 σrB 是與切向壓應(yīng)力 σtB 相互垂直的拉應(yīng)力，根據(jù)最大切應(yīng)力強度理論， B 點的當(dāng)量應(yīng)力為 σjB=σrB－ σtB=－（－ ） =（ MPa） 在這次設(shè)計中，膜片彈簧材料采用 60Si2MnA，所以 σjB= MPa符合 σjB≤1500～ 1700MPa 的強度設(shè)計要求。此時 φP=+3/()/2= rad 離合器徹底分離時 ,膜片彈簧子午斷面的實際轉(zhuǎn)角為 φf φf=2*λ1f /(R1r1)/2=2* [（ 119103） /2]= 15 此時 φf ＜ φP，則計算 σtB 時 φ 取 φf，所以 σtB =100000/（ ） /80{（ ）[（ ） +3/2] }=（ MPa） 設(shè)分離軸承對分離指端所加載荷為 F2（ N），由 171。 （ 8） 膜片彈簧的分離指起分離杠桿作用，因此其杠桿比應(yīng)在一定范圍內(nèi)選取，即： ≤（ r1rf） /（ R1 r1） ≤ 根據(jù)所確定的參數(shù)可得（ r1rf） /（ R1 r1） =（ 10335） /（ 119103）= 符合設(shè)計要求。本次設(shè)計中 D=300 mm， d=175 mm。 由上特性曲線可知 F1A= N， F1B = N，滿足 F1A＞ F1B的設(shè)計要求。最終獲得膜片彈簧各參數(shù)為： H/h=，h=3mm， H=； R/r=， R=120mm， r=98mm； n=18； r0=30mm， rf=35mm；δ1=， δ2=10mm， re=80mm； R1=116mm， r1=103mm。 碟形彈簧當(dāng)其大、小端部承受壓力時，載荷 P 與變形之間有如下關(guān)系： ? ? ?????? ??????? ????? 222 2)1( hHHAREh ??? ?【 2】 式中： E—彈性模量，對于鋼： E=21 X 104MPa μ—泊松比，鋼材料取 μ=0. 3； h—彈簧鋼板厚度， mm； H—碟簧的內(nèi)截錐高， mm； R—碟簧大端半徑， mm； A—系數(shù)， ?????? ??? mmm 1ln6? m—碟簧大、小端半徑之比， m=R/r。 壓盤加載點半徑 1R 和支承環(huán)加載點半徑 1r 的確定 1r 應(yīng)略大于且盡量接近 r ， 1R 應(yīng)略小于 R 且盡量接近 R 。 切槽寬度 1? 切槽寬 δ1=～ ，窗孔槽寬 δ2=9～ 10mm， re 的取值應(yīng)滿足 rre≥δ2 的要求。這次設(shè)計取 ΔS= mm。 Δλ=Zc*ΔS0，單片式取 Zc=2， ΔS0 為摩擦工作面最大允許磨損量，一般為 mm，這次設(shè)計取 ΔS0= mm 。 膜片彈簧工作位置的選擇： 膜片彈簧的彈性特性曲線，如圖 42 所示。 圓錐底角 ? 汽車膜片彈簧在自由狀態(tài)時，圓錐底角 ? 一般在 15~9 176。 9 膜片彈簧設(shè)計 膜片彈簧主要參數(shù)的選擇 H/h 選擇 比值 H/h 和 h 的選擇：在設(shè)計過程中 , 比值 H/h 和 h 的選擇要根據(jù)膜片彈簧非線形特性的彈性變化規(guī)律來選擇 ,為了能夠正確選擇其膜片彈簧的特性曲線 ,來得到最佳的使用性能 ,一般 H/h 的比值范圍 ?? .常用的膜片彈簧板厚 h 為 2~4mm 。 5. 單位摩擦面?zhèn)?遞轉(zhuǎn)矩的許用值 為反映離合器傳遞轉(zhuǎn)矩且有過載保護的能力，單位摩擦面?zhèn)鬟f的轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于其許用值。本次設(shè)計中 nemax=4800 r/min，所以 VD= 4800*300*103π/60=24 m/s 符合 VD≤65～ 70m/s 的約束條件。 當(dāng)摩擦片采用不同材料時， P0 按下列范圍選取： 石棉基材料