【正文】 b Private Sub Command3_Click() fm = Val(Text28) β = Val(Text24) z = Val(Text29) D1 = Val(Text31) D11 = Val(Text32) Temax = Val(Text30) A = * (D1 ^ 2 D11 ^ 2) / 4 P0 = 16 * β * Temax / ( * fm * z * (D1 ^ 2 D11 ^ 2) * (D1 + D11)) F = P0 * A = F = P0 / 10 ^ 6 End Sub Private Sub Form_Load() WindowState = 2 39。確定 A 點(diǎn)位置 F1 = ( * e * h0 * λ1A / (6 * (1 u ^ 2))) * (Log(R0 / r00) / Log(10) / (R1 r11) ^ 2) * ((H λ1A * (R0 r00) / (R1 r11)) * (H λ1A / 2 * (R0 r00) / (R1 r11)) + h0 ^ 2) 47 = vbGreen = λ1A : = 400: λ1A (λ1A, 0)(λ1A, F1) (0, F1)(λ1A, F1) = : = F1 + 700: F1A = λ1A: = F1 + 500: A = F1A = λ1A (λ 1A, 2022)(λ 1B, 2022), vbYellow 39。求拐點(diǎn) H B = * e * H ^ 2 * h0 * Log(R0 / r00) / Log(10) / (R1 r11) ^ 2 / 6 / (1 u ^ 2) C = * e * h0 ^ 3 * Log(R0 / r00) / Log(10) / 6 / (1 u ^ 2) / (R1 r11) ^ 2 D = (R0 r00) * (R1 ^ 2 2 * R1 * r11 + r11 ^ 2 R0 + r00) * * e * h0 * Log(R0 / r00) / Log(10) / 12 / (1 u ^ 2) / (R1 r11) ^ 4 46 F2 = 6 * D * λ 2 * A 39。λ1f= Zc*ΔS, For λ = 0 To 10 Step F1 = ( * e * h0 * λ / (6 * (1 u ^ 2))) * (Log(R0 / r00) / Log(10) / (R1 r11) ^ 2) * ((H λ * (R0 r00) / (R1 r11)) * (H λ / 2 * (R0 r00) / (R1 r11)) + h0 ^ 2) (λ, F1), vbRed = 2 39。畫縱坐標(biāo)箭頭 (, 10500)(0, 11000) For i = 1 To 10 39。在制圖過程中，正是他們給了我很多很好的建議。 32 參考文獻(xiàn)： [1] 紀(jì)名剛，濮良貴 機(jī)械設(shè)計(jì) 第八版 高等教育出版社 1996年 [2] 鞏云鵬 ,田萬祿 ,張祖立 機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì) 第 1版 東北大學(xué)出版社 2022 年 [3] 王望予 汽車設(shè)計(jì) 第 4版 機(jī)械工業(yè)出版社 2022 年 [4] 陳家瑞 汽車構(gòu)造 (下冊(cè) ) 第 2版 機(jī)械工業(yè)出版社 [5] 劉惟信 汽車設(shè)計(jì) 清華大學(xué)出版社 第 1版 清華大學(xué)出版社 [6] 徐安石 江發(fā)潮編著 汽車離合器 清華大學(xué)出版社 [7]紀(jì)名剛，陳國(guó)定，吳立言 機(jī)械設(shè)計(jì) 第 8 版 高等教育出版社 2022 年 33 致 謝 本次課程設(shè)計(jì)是大學(xué)里的最后一次課程設(shè)計(jì)，也是學(xué)生時(shí)代的最后一次設(shè)計(jì)。所設(shè)計(jì)踏板力 Ff= N 符合要求。從有關(guān)方面獲得的人體工程學(xué)資料可知，踏板總行程應(yīng)在80～ 150mm 范圍內(nèi)。 校核踏板行程（自由行程，工作行程，總行程） （ 1） 自由行程校核 由 61 公式可知，自由行程 S1 為 S1 =Sofa2b2（ d2） 2/[ a1b1（ d1） 2] =324075（ 3350152） = 為了使離合器在所有情況下都能徹底分離以免造成變速器換擋時(shí)的齒輪撞擊、換擋力增加等，至少應(yīng)留 25mm 的踏板行程，即自由行程。d =10 4. 操縱機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì) 操縱機(jī)構(gòu)結(jié)構(gòu)形式選擇 本次設(shè)計(jì)采用機(jī)械操縱機(jī)構(gòu)。則 ?2R (12) 限位銷直徑 限位銷直徑 39。其中 k’=378 N/mm……GB2089—80，表 取 4?n ，總?cè)?shù)為 61?n （ 6）彈簧的最小高度 in ???? dnl mm （ 7）減振彈簧的總變形量 39。取 4?j? 176。 表 32 減振彈簧的選取 摩擦片外徑 /Dmm 225~250 250~325 325~350 350? jZ 4~6 6~8 8~10 10? （ 6）扭轉(zhuǎn)減振器減振彈簧的總壓力 25 當(dāng)限位彈簧與從動(dòng)盤轂之間的間隙被消除時(shí)，彈簧傳遞扭矩達(dá)到最大 Tj P總 = NRT j 91141060 30 ??? ?【 2】 式中： P總 的計(jì)算應(yīng)按 Tj 的大者來進(jìn)行 P總 =8749 N。本次設(shè)計(jì)采用整體式從動(dòng)片，厚度為2mm。 經(jīng)過校核，所選的傳力銷符合設(shè)計(jì)使用要求。其強(qiáng)度校核如下。 表 31 GB11442022 21 從動(dòng)盤外徑D/mm 發(fā)動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)矩maxe? /N? m 花鍵 齒數(shù) n 花鍵 外徑D/mm 花鍵內(nèi)徑 d/mm 鍵齒寬b/mm 有效齒長(zhǎng)l/mm 擠壓應(yīng)力? /MPa 160 50 10 23 18 3 20 10 180 70 10 26 21 3 20 200 110 10 29 23 4 25 225 150 10 32 26 4 30 250 200 10 35 28 4 35 280 280 10 35 32 4 40 300 310 10 40 32 5 40 325 380 10 40 32 5 45 350 480 10 40 32 5 50 380 600 10 40 32 5 55 410 720 10 45 36 5 60 430 800 10 45 36 5 65 450 950 10 52 41 6 65 花鍵尺寸選定后應(yīng)進(jìn)行擠壓應(yīng)力 j? ( MPa)及剪切應(yīng)力 τj ( MPa)的強(qiáng)度校核 ： ? ? ? ? MP az nldD jej 308 22 m a x ????? ??【 1】 （ 31） ? ? ? ? MP az nl bdD jej 154 m a x ????? ??【 1】 （ 32） 式中： D ， d —分別為花鍵外徑及內(nèi)徑， mm； n—花鍵齒數(shù)； l ， maxe? b—分別為花鍵的有效齒長(zhǎng)及鍵齒寬， mm； z—從動(dòng)盤毅的數(shù)目； maxe? —發(fā)動(dòng)機(jī)最大轉(zhuǎn)矩， 。 飛輪和離合器蓋的連接螺栓分布半徑為 175mm。 支撐環(huán)和支撐釘?shù)陌惭b尺寸精度要高，耐磨性要好。外徑為154mm，外緣半徑為 180mm，孔徑為 75 mm。 離合器蓋設(shè)計(jì) 離合器蓋與飛輪用螺栓固定在一起，通過它傳遞發(fā)動(dòng)機(jī)的一部分轉(zhuǎn)矩給壓盤。其中： ?i ， ?gi ， ?rr m ， 1460?am Kg。）鑄成。在本次設(shè)計(jì)中，取壓盤凸臺(tái)的高度為 15 mm。 而且在內(nèi)緣做成一定錐度以彌補(bǔ)壓盤因受熱變形后內(nèi)緣的凸起。 傳力片的數(shù)目 4 個(gè)，每塊傳力片長(zhǎng) 60 mm，寬 14 mm，厚 5 mm。膜片彈簧處于接合狀態(tài)時(shí)，其分離指端的相互高度差一般要求小于 ～ 。膜片彈簧的內(nèi)、外半徑公差一般為 H11 和 h11，厚度公差為 177。 為了提高分離指的耐磨性，可對(duì)其端部進(jìn)行高頻淬火、噴鍍鉻合金和鍍鎘或四氟乙烯。所以 σrB=6（ 98 35） （ 183432） =（ MPa） 考慮到彎曲應(yīng)力 σrB 是與切向壓應(yīng)力 σtB 相互垂直的拉應(yīng)力，根據(jù)最大切應(yīng)力強(qiáng)度理論， B 點(diǎn)的當(dāng)量應(yīng)力為 σjB=σrB－ σtB=－（－ ） =（ MPa） 在這次設(shè)計(jì)中，膜片彈簧材料采用 60Si2MnA，所以 σjB= MPa符合 σjB≤1500～ 1700MPa 的強(qiáng)度設(shè)計(jì)要求。此時(shí) φP=+3/()/2= rad 離合器徹底分離時(shí) ,膜片彈簧子午斷面的實(shí)際轉(zhuǎn)角為 φf φf=2*λ1f /(R1r1)/2=2* [（ 119103） /2]= 15 此時(shí) φf ＜ φP，則計(jì)算 σtB 時(shí) φ 取 φf，所以 σtB =100000/（ ） /80{（ ）[（ ） +3/2] }=（ MPa） 設(shè)分離軸承對(duì)分離指端所加載荷為 F2（ N），由 171。 （ 8） 膜片彈簧的分離指起分離杠桿作用，因此其杠桿比應(yīng)在一定范圍內(nèi)選取，即： ≤（ r1rf） /（ R1 r1） ≤ 根據(jù)所確定的參數(shù)可得（ r1rf） /（ R1 r1） =（ 10335） /（ 119103）= 符合設(shè)計(jì)要求。本次設(shè)計(jì)中 D=300 mm， d=175 mm。 由上特性曲線可知 F1A= N， F1B = N，滿足 F1A＞ F1B的設(shè)計(jì)要求。最終獲得膜片彈簧各參數(shù)為： H/h=，h=3mm， H=； R/r=， R=120mm， r=98mm； n=18； r0=30mm， rf=35mm；δ1=， δ2=10mm， re=80mm； R1=116mm， r1=103mm。 碟形彈簧當(dāng)其大、小端部承受壓力時(shí)，載荷 P 與變形之間有如下關(guān)系： ? ? ?????? ??????? ????? 222 2)1( hHHAREh ??? ?【 2】 式中： E—彈性模量，對(duì)于鋼： E=21 X 104MPa μ—泊松比，鋼材料取 μ=0. 3； h—彈簧鋼板厚度， mm； H—碟簧的內(nèi)截錐高， mm； R—碟簧大端半徑， mm； A—系數(shù)， ?????? ??? mmm 1ln6? m—碟簧大、小端半徑之比， m=R/r。 壓盤加載點(diǎn)半徑 1R 和支承環(huán)加載點(diǎn)半徑 1r 的確定 1r 應(yīng)略大于且盡量接近 r ， 1R 應(yīng)略小于 R 且盡量接近 R 。 切槽寬度 1? 切槽寬 δ1=～ ，窗孔槽寬 δ2=9～ 10mm， re 的取值應(yīng)滿足 rre≥δ2 的要求。這次設(shè)計(jì)取 ΔS= mm。 Δλ=Zc*ΔS0，單片式取 Zc=2， ΔS0 為摩擦工作面最大允許磨損量，一般為 mm，這次設(shè)計(jì)取 ΔS0= mm 。 膜片彈簧工作位置的選擇： 膜片彈簧的彈性特性曲線，如圖 42 所示。 圓錐底角 ? 汽車膜片彈簧在自由狀態(tài)時(shí)，圓錐底角 ? 一般在 15~9 176。 9 膜片彈簧設(shè)計(jì) 膜片彈簧主要參數(shù)的選擇 H/h 選擇 比值 H/h 和 h 的選擇：在設(shè)計(jì)過程中 , 比值 H/h 和 h 的選擇要根據(jù)膜片彈簧非線形特性的彈性變化規(guī)律來選擇 ,為了能夠正確選擇其膜片彈簧的特性曲線 ,來得到最佳的使用性能 ,一般 H/h 的比值范圍 ?? .常用的膜片彈簧板厚 h 為 2~4mm 。 5. 單位摩擦面?zhèn)?遞轉(zhuǎn)矩的許用值 為反映離合器傳遞轉(zhuǎn)矩且有過載保護(hù)的能力，單位摩擦面?zhèn)鬟f的轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于其許用值。本次設(shè)計(jì)中 nemax=4800 r/min，所以 VD= 4800*300*103π/60=24 m/s 符合 VD≤65～ 70m/s 的約束條件。 當(dāng)摩擦片采用不同材料時(shí)， P0 按下列范圍選取： 石棉基材料