污水治理設(shè)計-全文預(yù)覽
【正文】 1+） /=5333 mg/L B段回流污泥濃度 XrB=3450（ 1+） /=6900 mg/L A 段曝氣池 ① 曝氣池的計算和各部位尺寸的確定 1） 確定曝氣池容積 A段曝氣池共設(shè) 2 個，每個曝氣池容積為 255/2=128 m3。 MLSS MLSS Q LrB +b/ XVB）為 VB=24 104 （ 24 ） =2731 m3 ④ 水力停留時間計算 水力停留時間 T=V/Q 則 A段水力停留時間 TA=VA/Q 設(shè) =255 24/（ 104 ） = h B 段水力停留時間 TB=VB/Q 設(shè) =2731 24/（ 104 ） = h ⑤ 最大需氧量 A段最大需氧量 OA=a/ XVA）為 VA=24 104 （ 24 ） =255 m3 B段 BOD5 去除量 LrB 為 LrB=（ LtA– LtB） =88– 20=68 mg/L= kg/m3 B段混合液 揮發(fā)性污泥濃度 XVB 為 XVB=f ② 計算處理效率 BOD5 總?cè)コ? EBOD =（ 220– 20） /220=% A段 BOD5 去除率 EA 取 60%，則 A 段出水 BOD5 濃度 LtA 為 LtA=220（ 1– 60%） =88 mg/L 已知 B 段出水 BOD5 濃度 LtB=20 mg/L， B 段 BOD5 去除率 EB 為 EB=（ LtA– LtB） /LtA=（ 88– 20） /88=% ③ 曝氣 池容積計算 進(jìn)水 BOD5 濃度 La=220 mg/L， A段 BOD5 去除量 LrA 為 LrA=La– LtA=220– 88=132 mg/L= kg/m3 A段混合液揮發(fā)性污泥濃度 XVA 為 XVA=f d）； 混合液污泥濃度： XA=2020 mg/L；污泥回流比 RA=。 Q設(shè) D— 1 m3 污水所需曝氣量，取 m3/m3； 則 q=3600 = m3/h 曝氣沉砂池底部的沉砂通過吸砂泵送至砂水分離器，脫水后的清潔砂粒外運(yùn)，分離出來的水回流至提升泵房吸水井。 Q 設(shè) += m ⑤ 每日柵渣量 每日柵渣量 W=Q n=（ 26– 1） + 26= m ② 水流通過格柵的水頭損失 水頭損失為 ∑ h=kβ（ S/b） 4/3 Sin a v2/2g 其中： k— 格柵受污堵塞后水頭損失增大倍數(shù)，取 k=3； β — 形狀系數(shù)，本設(shè)計中，柵 條采用迎水面為半圓的矩形斷面，β=； S— 柵條寬度， S= m； b— 柵條間隙寬度， b= m； a— 格柵傾角， a=90176。格柵數(shù) N=1，則柵條間隙數(shù) n 為 n=Q 設(shè)（ Sin a） 1/2/N本設(shè)計中，污水通過格柵去除部分懸浮物和漂浮物后經(jīng)提升泵房提升直接進(jìn)入曝氣沉砂池。 該城鎮(zhèn)生活污水每天平均流量為 Q=1 104 m3/d= L/s Q設(shè) =KZ 《污水綜合排放標(biāo)準(zhǔn)》一級標(biāo)準(zhǔn)中排放水質(zhì)指標(biāo)規(guī)定值為 pH=6— 9， COD=60 mg/L， BOD5=20 mg/L， SS=20 mg/L， N– NH3=50 mg/L， TN=60 mg/L。 AB 法污水及污泥的處理工藝流程如圖 1所示： 生活 格 提升 曝 氣 A 段 中 B 段 終 出 污水 柵 泵站 沉砂池 曝氣池 沉池 曝氣池 沉池 水井 A 段 B 段 污泥泵房 污泥泵房 沼氣利用 污泥 污泥 污 泥 貯 污 泥 外運(yùn) 脫水機(jī) 消化池 泥池 濃縮池 圖 1 AB 法污水及污泥處理工藝流程 3 各處理單元設(shè)計計算 . 格柵 格柵設(shè)在處理構(gòu)筑物之前，用于攔截水中較大懸浮物和漂浮物，保證后續(xù)設(shè)施的正常運(yùn)行。 h1） =（ 1 ） = m 取柵前水深 h= m，過柵流速 v= m/s，柵條間隙寬 度 b= m，格柵傾角 a=90176。 v n= 1/（ 1 ） =26 個 設(shè)柵條寬度 S= m，則柵槽寬度 B 為 B=S（ n– 1） +b +（ – ） /4tg20176。 ① 總有效容積 設(shè)污水在沉砂池中的水力停留時間 t 為 2 min；則沉砂池的總有效容積 V為V=60 D MLSS d）； 混合液污泥濃度： XB=3450 mg/L；污泥回流比 RA=。 LrA/（ NSA LrB/（ NSB Q 設(shè) Sr+a LrB 其中： a— 污泥增殖系數(shù)， — kg/kg BOD5，取 kg/kg BOD5 Q— 污水平均流量， 104 m3/d WB= 104 =408 kg/d 濕污泥量（設(shè)污泥含水率 PB 為 %） QSB=WB/[（ 1– PB） 1000] QSB=408/[（ 1– %） 1000]= m3/d 總泥量 QS=QSA+QSB=+= m3/d ⑦ 污泥齡計算θ C A段污泥齡 θ CA=1/（ aA NSA） 其中： aA— A段污泥增殖系數(shù)，取 kg/kg BOD5 NSA— A 段污泥負(fù)荷 [kg BOD5/（ kg d） 則θ CA=1/（ ） = d B段污泥齡 θ CB=1/（ aB NSB） 其中： aB— B段污泥增殖系數(shù)，取 kg/kg BOD5 NSB— B 段污泥負(fù)荷 [kg BOD5/（ kg d） 則θ CB=1/（ ） = d ⑧ 回流污泥濃度濃度 Xr=X 每個曝氣池設(shè)計為單廊道曝氣池，廊道長取 22 m。 查表得 20℃和 30℃時水中飽和溶解氧值分別為 CS（ 20℃） = mg/L， CS（ 30℃） = mg/L 1） 空氣擴(kuò)散出口處的絕對壓力 Pb= 105+9800 H 為 Pb= 105+9800 = 105 Pa 空氣離開曝氣池池面時，氧的百分比為 O t=21（ 1– EA） 100/[79+21（ 1– EA） ] 其中： EA— 空氣擴(kuò)散器的氧轉(zhuǎn)移率，此處取值 12%，則 O t=21（ 1– ） 100/[79+21（ 1– ） ]=% 2） 曝氣池混合液中平均氧飽和濃度（按最不利的溫度條件考慮）為 CSb（ T） =CS（ T） CSb（ T） – c ] 在干管上設(shè) 5對曝氣管，共10 條配氣豎管。 曝氣池的出水通過管道送往中沉池集配水井，輸水管道內(nèi)的流量按最大時流量加上回流的污泥量進(jìn)行設(shè)計，回流比為 60%，則輸水管的管徑為 600 mm，管內(nèi)最大流速為 m/s。 池長 L=F/B=，長寬比 L/B=﹥ 10 ，符合規(guī)定。 LrB +b/ [Pb/（ 10 5） +O t/42 ] 最不利的溫度條件按 30℃計算，則 CSb（ 30℃） = [（ 10 5） /（ 10 5） +]= mg/L 換算為在 20℃條件下，脫氧清水的充氧量 R0=R – 20} 其中： R0— 單位時間由于曝氣向清水傳遞的氧量 R— 單位時間向混合液傳遞的氧量，相當(dāng)于平均需氧量 α — 因混合液含污泥顆粒而降低傳遞系數(shù)的修正值（ 1），取α = β — 廢水飽和溶解氧的修正
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