【正文】 以滿足位移要求。 y0查表得出，各柱反彎點(diǎn)高度比值 y 按下式計(jì)算。 m 地震作用下框架結(jié)構(gòu)的彎矩圖見圖 51。 梁支座邊緣處的內(nèi)力值按下式計(jì)算： =b=M M VV V bq??邊邊 其中： M?邊 支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 V?邊 支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值 M? 梁與軸線交點(diǎn)處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值 V? 與 M相應(yīng)的梁與軸線交點(diǎn)處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值 q? 梁單位長度的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 b? 軸線至柱邊的距離 水平地震作用下 剪力為常數(shù)故無需調(diào)整 水平地震作用下柱邊彎矩值 39。0 .2 5C D C D C DM M V?? 計(jì)算結(jié)果見下表。39。 荷載計(jì)算，也可根據(jù)固端彎矩相等的原則，先將梯形分布荷載化為等效均布荷載。 圖 53 恒載作用下的彎矩分配 現(xiàn)澆框架梁梁端負(fù)彎矩調(diào)幅系數(shù)可取 ~，豎向荷載作用下考慮框架梁梁端的塑性內(nèi)力重分布，取彎矩調(diào)幅系數(shù)為 。m (c)中間層邊跨跨中彎矩 m) 右 (kNm ) 恒載作用下的剪力軸力圖見圖 55。 120. 25 0. 02 3CB CB B C B CV V g g? ? ? CD 跨梁： 39。39。CBV 1CDg CDV 39。CDM 4 3 2 1 活載作用下的內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算方法 的選用 計(jì)算方法的選用 彎矩二次分配法 等效均布荷載計(jì)算 計(jì)算彎矩時對于一般的工業(yè)建筑與民用建筑可以不考慮活荷載的最不利布置。 2 3( 1 2 0 . 3 2 5 + 0 . 3 2 5 ) 9 .7 5 = 8 . 0 3 k N /mBCq ? ? ? 用彎矩分配法計(jì)算梁柱端彎矩 取半邊結(jié)構(gòu) 活載作用下的彎矩分配見圖 56。m (b)中間層邊跨跨中彎矩 m) 跨中 (kN 表 513 活載作用下梁端剪力 層次 荷載引起剪力 彎矩引 起剪力 總剪力 BC 跨梁 (kN) BC 跨梁 (kN) BC 跨梁 (kN) qB qCVV? mB mCVV?? BV CV 4 層 3 層 2 層 1 層 注：剪力以向上為正方向。39。CBV 4 3 2 1 表 516 梁端柱邊彎矩 層次 BC 跨梁 BCM 39。 梁的內(nèi)力組合見附表 1。 tf = N/mm178。查表可得，一類環(huán)境， c=25 mm。 最小配筋率為： 支座： m in 5% 5 5 6%300tyff? ? ? ? ? ? 取較大值 min? =％ 跨中： m in 0% 5 5 1%300tyff? ? ? ? ? ? 取較大值 min? =％ ⑵判斷梁截面類型： 梁的跨中截面按 T形計(jì)算，支座處按矩形截面計(jì)算。 =fb 20xxmm。10 100( ) = 1 4 . 3 2 0 0 0 1 0 0 ( 5 6 5 ) = 1 4 7 2 . 9 k N 22fc f f hf b h h? ? ? ?M 故屬于第一類 T 形截面。 =800mmfb 39。 ⑶框架梁正截面配筋計(jì)算： 框架梁正截面配筋計(jì)算見表 81。m） 201Mbhfcs??? 39。) 4 4 2 18 509 5 315 2 18 509 3 4 4 18 1018 5 315 2 18 509 2 4 6 18 1527 5 315 2 18 509 1 4 7 18 1781 5 315 2 18 509 層次 截面 M （ kN) 選配 鋼筋 實(shí)配面積(mm178。 裂縫驗(yàn)算 由于頂層的配筋較少，現(xiàn)僅對頂層的裂縫寬度進(jìn)行驗(yàn)算。） teA （ mm178。 m 支座剪力： 011( ) ( 2 7 . 0 5 2 . 2 5 ) 6 8 7 . 922V g q l? ? ? ? ? ? ? ?kN 樓面梁的跨中彎矩： 220xx( ) ( 2 8 . 8 1 1 . 2 4 ) 6 1 8 0 . 1 888M g q l? ? ? ? ? ? ?kN tcM ， bcM 分別為柱上、下端逆時針或者順時針方向正截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值。m 3 1 6 1 . 9 13 9 0 . 6 1 1 9 7 . 4 61 6 1 . 9 1 1 5 8 . 3 7M ? ? ??kNm 第三層節(jié)點(diǎn)處彎矩調(diào)整
。m 4 1 8 0 . 3 13 8 5 . 4 8 2 2 0 . 2 41 8 0 . 3 1 1 3 5 . 2 8M ? ? ??kN “強(qiáng)柱弱梁”及“強(qiáng)剪弱彎”調(diào)整的具體調(diào)整過程 強(qiáng)柱弱梁的調(diào)整 （ 1） B 柱第一層節(jié)點(diǎn)處彎矩的調(diào)整 cM? == 柱端組合剪力設(shè)計(jì)值的調(diào)整 為了使框架結(jié)構(gòu)在彎曲屈服之前不允許出現(xiàn)脆性的剪切破壞 ，這就必須滿足 “強(qiáng)剪弱彎 ”的要求。 注意到 maxw = mm＜ minw = mm，滿足要求。m） 0h （ mm） 565 565 565 465 465 sA （ mm178。 表 83 框架梁剪力調(diào)整 計(jì)算 公式 4 3 2 1 BC CD BC CD BC CD BC CD vb? lbM (kN m) rbM (kN m) nl (m) GbV (kN) bV (kN) 表 84 框架梁斜截面配筋計(jì)算 梁 梁 BC 梁 CD 層數(shù) 4 3 2 1 4 3 2 1 bV REbV? ccf bh? = RE bV?? = RE bV?? ctf bh? = = 000 .4 2=s v R E b tyvA V f b hs f h? ? ＜ 0 ＜ 0 加密區(qū)實(shí)配箍筋 2? 10140 2? 10120 加密區(qū)長度 900mm 750mm 非加密區(qū)實(shí)配箍筋 2? 10200 2? 10200 svsv Abs? ? % % % tyvff % % 注：抗震時，對于抗震設(shè)計(jì)等級為三級的建筑物，梁端加密 區(qū)取 max{,500mm}，本設(shè)計(jì)取 900mm和 750mm。()fb s?? 21 1??? ycfbhf 0sA??? 39。()fb minsA (mm178。 框架梁正截面配筋計(jì)算見表 82。39。 2400= =8 00 m m3fb ， 39。39。 6000= = 20 00 m m3fb ， 39。梁承載力抗力調(diào)整系數(shù) REγ =，梁的跨中彎矩要乘以 的增大系數(shù)。 HPB300級鋼筋 yf =270 N/mm178。 7 框架梁、柱的控制截面 框架梁、柱的控制截面見圖 71。CBM 4 3 2 1 6 內(nèi)力組合 畫出框架結(jié)構(gòu)在各種和在作用下的內(nèi)力圖，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合，應(yīng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應(yīng)在內(nèi)力組合前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅，分別考慮恒載和活載由可變荷載效應(yīng)控制的組合 （ 恒 + 活）和由永 久荷載效應(yīng)控制的組合（ 1 .3 5 0 .7 1 .4??恒 活） 及重力荷載代表值與地震作用的組合（ ??恒 活 + 地），并比較三種組合的內(nèi)力，取最不利者。 表 515 梁端柱邊剪力 層次 BCq BCV CBV 39。 C B C B CV V q?? 39。 活載作用下的剪力軸力圖見圖 58。m) 疊加后 左 (kN 活載作用下框架梁跨中彎矩計(jì)算見表 58。 梯形荷載化為等效均布荷載： ?? ， 23(1 2 )qp??? ? ? 頂層： 39。BCM CBM 39。 表 510 梁端柱邊剪力 層次 1BCg 1BCg BCV CBV 39。39。 表 59 恒載作用下柱子軸力 層次 B 柱軸力 C 柱軸力 柱頂 (kN) 柱底 (kN) 柱頂 (kN) 柱底 (kN) 4 層 3 層 2 層 1 層 恒載作用下柱邊內(nèi)力 (1)恒載作用下柱邊剪力調(diào)整 BC 跨梁：39。m) BC 跨 梁 4 層 () () () 3 層 () () () 2 層 () () () 1 層 () () () CD 跨 梁 4 層 () () () 3 層 () () () 2 層 () () () 1 層 () () () 恒載作用下的彎矩圖見圖 54。m 表 57 恒載作用下框架梁跨中彎矩計(jì)算 位 置 按簡支梁計(jì)算 (kN (a)頂層邊跨跨中彎矩 2 34 4 .8 8 4 + ( 1 2 0 .3 2 5 + 0 .3 2 5 ) 2 1 .4 5 = 2 2 .5 3 9BCg ? ? ?kN/m 其余層 ： 39。 恒載作用下的內(nèi)力計(jì)算 計(jì)算方法的選用 計(jì)算方法的選用 彎矩二次分配法 等效均布荷載計(jì)算 梁上分布荷載由矩形和梯形兩部分組成。BCM 39。0 .2 5B C B C B CM M V?? 0 .2 5C B C B C BM M V?? 39。 圖 51地震作用下框架結(jié)構(gòu)的彎矩圖 (kN ijijiDVVD? (1 )tc ijM y hV?? bc ijM yhV? 0 1 2 3()y h y y y y h? ? ? ? 具體計(jì)算過程見下表 表 51 B 柱 柱端彎矩及剪力的計(jì)算 層次 ()ihm ()iVkN ( / )iDN mm? 1( / )iDN mm 1()iV kN K y 1biM 1tiM 4 740967 18237 3 647652 15423 2 647652 15423 1 460809 10167 表 52 C 柱柱端彎矩及剪力的計(jì)算 層 次 ()ihm ()iVkN ( / )iDN mm? 2( / )iDN mm 2()iV kN K y 2biM 2tiM 4 740967 26964 3 647652 24285 2 647652 24285 1 460809 18135 梁端彎矩、剪力及柱子軸力的計(jì)算 梁端彎矩、剪力及柱子的軸力分別按下式計(jì)算，其中梁的線剛度取自表 41。其中 Dij取自表 47，層間剪力取自表 46。 m) 層次 邊柱 5 根 中柱 5 根 iD? 1 2 3 42i i i iK ic? ? ?? KK? ? ? 212cjiD h?? K c? D 頂層 2~3層 1 2 3 42i i i iK ic? ? ?? 2c KK? ? ? 212cjiD h?? K c? D 1 層 12iiK ic?? KK? ?? ? 212cjiD h?? K c? D 表 43 中框架柱側(cè)移剛度 D 值 (104E 重力荷載代表值的計(jì) 算 屋面處重力荷載代表值 =結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值 + 雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值 樓面處重力荷載代表值 =結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值 + 樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重取樓面上、下各半層層高范圍內(nèi)（屋面處取頂層的一半）的結(jié)構(gòu)和構(gòu)配件自重。m， 4 7 .7 6 0 .1 0 .7 6CDM ? ? ?kNm， MC== BC、 DE 跨梁： 3412 0 .3 0 .5 / 2 .4 2 6 .0 4 1 012i E E?? ? ? ? ? ?(m3) CD 跨梁： 3412 0 .3 0 .5 / 2 .4 2 6 .0 4 1 012i E