【正文】 t condition of crack resistance and deformation calculation。 the force and its bination value。在本次設(shè)計(jì)中，首先進(jìn)行了橋址資料和設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的闡述，然后確定了預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋?yàn)楸驹O(shè)計(jì)采用的方案，就其進(jìn)行了結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容有：擬定截面尺寸；計(jì)算控制截面的設(shè)計(jì)內(nèi)力及其相應(yīng)的組合值；估算預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量并對(duì)其進(jìn)行布置，N1每束6根，NNN4每束5根。蘭州交通大學(xué)畢業(yè)設(shè)計(jì)摘要 預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋結(jié)構(gòu)剛度大，動(dòng)力性能好，主梁變形撓曲線平緩，有利于高速行車，連續(xù)梁在活載作用下，因主梁連續(xù)產(chǎn)生支點(diǎn)負(fù)彎矩，對(duì)跨中正彎矩有卸載作用，其彎矩分布較合理。大橋正跨馬跑溝河，為“U”字形河谷，工程地質(zhì)分區(qū)屬于沖洪積平原地址區(qū)，橋址位于管子溝河道及兩岸，河道兩岸地勢(shì)較為開闊。關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力、連續(xù)箱梁、方案比選 12 Abstract Prestressed concrete continuous box girder bridge structure stiffness, good dynamic performance, deformation of main girder deflection curve is gentle, high speed driving, continuous beam bridge under live load, because the girder continuous generation of negative bending moment of the supporting point, the span is bending moment unloading effect, and the bending moment distribution more reasonable. At present, in the road and Bridge Engineering in a wide range of applications. The design of main girder with prestressed concrete continuous box girder, pleted the design of 430m continuous box beam bridge over the Mapaogou river from the YingShuang bridge is to mount the Mapaogou river, U shaped Valley, engineering geological zoning belongs to the alluvial plain of address area, bridge is located at River and cross pipe ditch, river more open terrain. In this design, the first such material and design standard paper, and then determined the prestressed concrete continuous box girder bridge for this design USES the scheme, the structure design, the design of the main content: formulation of section size calculation control section。 normal section and inclined section bearing capacity checking。溝寬約180m。溝底出露角礫層（稍濕，青灰色，中密多呈棱角、片狀，骨料成分以變質(zhì)砂巖、板巖碎屑為主）。4. 設(shè)計(jì)車道：?jiǎn)畏?車道。（三） 主要材料1. 混凝土：預(yù)制主梁、端橫梁、跨中橫隔板、中橫梁、橋面現(xiàn)澆層混凝土均采用C50；橋面鋪裝采用瀝青混凝土。（五） 施工方式 簡(jiǎn)支轉(zhuǎn)連續(xù)施工法。變高度（曲線）梁：支點(diǎn)處：H=（～）L，跨中H=（～）L。從而底板厚度在在跨內(nèi)大部分區(qū)域設(shè)為18cm，在支點(diǎn)附近處設(shè)為25cm。（四） 腹板厚度 箱形截面梁一般由兩塊以上腹板組成，每一塊腹板的最小厚度必須滿足結(jié)構(gòu)構(gòu)造及施工中澆筑混凝土的要求，再兼顧考慮連續(xù)梁變化規(guī)律，腹板寬度除在支點(diǎn)附近區(qū)域加寬為25cm外，其余均為18cm。由于箱形截面的抗扭剛度很大，一般可以比其它截面的橋梁少設(shè)置橫隔梁，因此橫隔板厚設(shè)為20cm。為y軸，z軸與x軸和y軸所成平面垂直，方向向上。 橫隔梁面積： A=（++）（++） = 橫隔梁重: F=26=2. 二期荷載計(jì)算 二期荷載包括10cm厚瀝青混凝土防水層（容重24 kN/m3），8cm后C50混凝土現(xiàn)澆層，18cm厚橫向濕接縫（容重26 kN/m3），以及防撞護(hù)欄與波形梁護(hù)欄。由于本橋是先簡(jiǎn)支階段，后連續(xù)階段施工的，所以在簡(jiǎn)支階段，相應(yīng)的節(jié)點(diǎn)處設(shè)置臨時(shí)支座，在連續(xù)階段，相應(yīng)節(jié)點(diǎn)處設(shè)置永久支座。彎矩和剪力圖詳見圖32。 圖33合龍階段彎矩、剪力圖表33合龍階段各控制截面內(nèi)力剪力彎矩剪力彎矩邊跨左端部00中跨左端部邊跨1/4處中跨1/4處邊跨1/2處中跨1/2處邊跨3/4處中跨3/4處邊跨右端部中跨右端部0（3） 體系轉(zhuǎn)換階段 拆除全橋的臨時(shí)支座，主梁支承在永久支座上，完成體系轉(zhuǎn)換，最終形成四跨連續(xù)梁。 圖35成橋階段彎矩、剪力圖表35成橋階段各控制截面內(nèi)力剪力彎矩剪力彎矩邊跨左端部0中跨左端部邊跨1/4處中跨1/4處邊跨1/2處中跨1/2處邊跨3/4處中跨3/4處邊跨右端部中跨右端部（三） 主梁活載內(nèi)力計(jì)算1. 沖擊系數(shù)計(jì)算 根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTG ，適用于連續(xù)梁的結(jié)構(gòu)基頻計(jì)算公式如下： 對(duì)于本設(shè)計(jì)： 沖擊系數(shù)（適用于）則： 用于正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)： 用于負(fù)彎矩效應(yīng)：2. 折減系數(shù)取值 車道折減系數(shù)按《橋規(guī)》三車道的車道折減系數(shù)為:ξ＝3. 荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算 考慮到本設(shè)計(jì)相鄰兩片主梁的結(jié)合處可以承受彎矩，可以用剛接梁法計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)；另外本橋主梁之間具有可靠橫向連接，且寬跨比，故本橋也可采用修正剛性橫梁法計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)；在支點(diǎn)處采用杠桿法。 一號(hào)梁影響線 一號(hào)梁影響線 圖38 剛性橫梁法加載圖示及影響線 對(duì)于一號(hào)梁： 對(duì)于二號(hào)梁：（3） 杠桿法 在支點(diǎn)處，忽略主梁之間橫向結(jié)構(gòu)的聯(lián)系作用，用杠桿法計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)。表37 荷載橫向分布系數(shù)取值表梁號(hào)1234跨中支點(diǎn)114. 活載內(nèi)力計(jì)算（1） 主梁最大活載內(nèi)力計(jì)算公式 計(jì)算公式主梁活載橫向分布系數(shù)確定之后，將活載乘以相應(yīng)橫向分布系數(shù)后，在主梁內(nèi)力影響線上最不利布載，可求得主梁最大活載內(nèi)力，計(jì)算公式如式31: （31） 式（31）中：——主梁最大活載內(nèi)力(彎矩或剪力)； （1+μ）——汽車荷載沖擊系數(shù)； ξ——車道折減系數(shù)，； ——荷載橫向分布系數(shù)； ——汽車軸重； ——主梁內(nèi)力影響線的豎標(biāo)值。 圖336 支座沉降引起的最大彎矩、剪力圖 圖337 支座沉降引起的最小彎矩、內(nèi)力剪力圖 表39支座沉降引起的各控制截面內(nèi)力截面位置剪力彎矩最大值最小值最大值最小值左端部 00變化點(diǎn) 1/4邊跨截面 邊跨跨中截面 3/4邊跨截面 變化點(diǎn)中跨左端點(diǎn) 變化點(diǎn)1/4中跨截面中跨跨中截面 3/4中跨截面變化點(diǎn)中跨右端點(diǎn)2. 溫度變化引起的內(nèi)力計(jì)算 在本設(shè)計(jì)中，溫度變化引起的內(nèi)力由軟件計(jì)算得出，176。 短期組合=一期恒載+二期恒載++沉降組合+溫度荷載 表312短期組合各控制截面內(nèi)力值截面位置剪力 彎矩 最大值最小值最大值最小值左端部00變化點(diǎn)1/4邊跨截面邊跨跨中截面3/4邊跨截面變化點(diǎn)中跨左端點(diǎn)變化點(diǎn)1/4中跨截面中跨跨跨中截面3/4中跨截面變化點(diǎn)中跨右端點(diǎn) 圖343 短期組合彎矩包絡(luò)圖 圖344 短期組合剪力包絡(luò)圖4. 正常使用極限狀態(tài)長(zhǎng)期效應(yīng)內(nèi)力組合 對(duì)于本設(shè)計(jì)進(jìn)行基本組合計(jì)算時(shí)，相應(yīng)的荷載組合為：=++ 長(zhǎng)期組合=一期荷載+二期荷載+沉降組合++溫度荷載 表313長(zhǎng)期效應(yīng)內(nèi)力組合各控制截面內(nèi)力值截面位置剪力 彎矩 最大值最小值最大值最小值左端部00變化點(diǎn)1/4邊跨截面邊跨跨中截面3/4邊跨截面變化點(diǎn)中跨左端點(diǎn)變化點(diǎn)1/4中跨截面中跨跨中截面3/4中跨截面變化點(diǎn)中跨右端點(diǎn)圖345 長(zhǎng)期組合彎矩包絡(luò)圖 圖346 長(zhǎng)期組合剪力包絡(luò)圖 預(yù)應(yīng)力鋼筋估算及布置（一） 預(yù)應(yīng)力筋估算方法1. 按正常使用極限狀態(tài)的正截面抗裂驗(yàn)算要求估算鋼束數(shù)（1） 只在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力筋 （41）（3）只在截面上緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋 （42）2. 按正常使用極限狀態(tài)界面壓應(yīng)力要求估算（1）只在截面下緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋 （43） （2）只在上緣布置預(yù)應(yīng)力鋼筋 （44）（二）預(yù)應(yīng)力筋估算1. 截面特性值 對(duì)于支點(diǎn)截面：，； 截面上下緣的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心至截面重心的距離： ， 假設(shè)， 對(duì)于跨中截面：。其他位置所需的鋼筋數(shù)量都要比支點(diǎn)處數(shù)量要少，為了施工方便，全橋采用相同的鋼束布置，在正彎矩區(qū)段鋼束布置在下緣(跨中處及附近截面)，在負(fù)彎矩區(qū)段鋼束布置在截面上緣（支點(diǎn)處及附近截面）。（三） 主梁截面特性值計(jì)算1. 邊跨支點(diǎn)截面幾何特性計(jì)算 波紋管重心離梁底距離： 波紋管重心離梁頂距離： 毛截面重心至梁頂距離： 表41邊跨支點(diǎn)截面幾何特性計(jì)算截 面分塊名稱重心至梁頂距離全截面重心到上緣距離毛截面扣除管道面積凈截面毛截面鋼筋換算面積換算截面積截面慣性矩毛截面扣除管道面積忽略凈截面毛截面鋼筋換算面積忽略換算截面積2. 邊跨1/4截面幾何特性計(jì)算