【正文】 =18 g22l 12 g21l = 18 ? 12 = ? = KNm 吊點處的最大剪力 1V 為： 1V =12 g 0L g1l =12 = = KN 39。β =圖 7 距支座中心 h/2 處斜截面抗剪承載力計算圖式（尺寸單位：mm） 斜角 ? = 1 0tan ( )hc? = 1 ( )?= 1tan ? ? 斜截面縱向受拉主筋有 4 28（ 2N6+2N5）， 相應的主筋配筋率 p 為 P=1000SAbh =100 2463180 1338? = 箍筋配筋率 sv? （取 vs =250 mm 時 ） 為 sv? = svvAbS = 250? =% min? =% 與斜截面相交的彎起鋼筋有 2N4（ 2 28）， 2N3(2 28） ， 將以上計算代入公式得到 39?，F(xiàn)取斜截面投影長度 39。 圖 6 中（ a），（ c）是按照承載力極限狀態(tài)計算時最大剪力值 xV 的包絡圖及相應的彎矩計算值 xM 的包絡圖。3x =77503001=4749 mm x =3548 mm， 亦滿足要求。2x =77501824=5926mm x =4998 mm， 亦滿足要求。1x =7750616=7134mm x =5961 mm， 亦滿足要求。 ⑦ 現(xiàn)在以圖 5 中所示彎起鋼筋彎起點初步位置來逐個檢查是否滿足《 橋規(guī) 》的構造要求。只要結構抵抗 圖外包彎距 包絡圖，說明該梁正截面抗彎承載能力滿足了要求 。 將 l— 39。由各彎起筋與梁中軸線的交點向下引垂線，得到 39。fh =150 mm 說明假設正確，即截面類型為第一類。 將 x = mm 代入公式： duM = 39。 假設截面為第一類，則： x =39。fh =150 mm 說明假設正確，即截面類型為第一類。 將 x = mm 代入公式： duM = 39。 假設截面為第一類，則： x =39。fh =150 mm 說明假設正確，即截面類型為第一類。正截面抗彎承載能力的校核，用彎矩包絡圖和結構抵抗圖來完成。因此，應對最后的配筋進行全梁承載能力的校核。 上述計算中，僅根據(jù)控制截面的 彎矩確定了底部縱向受力鋼筋的數(shù)量和布置方式，并根據(jù)各截面的剪力，計算了所需要的箍筋和彎起鋼筋的數(shù)量。3 距 支座 中心距離為 39。V = KN ； h/2=700 mm 。 為縱向鋼筋 25 的外徑 。 彎起鋼筋的截 面面積計算公式 ： sbiA = 0 10 sinsbisd sV f? ???= 1333 .33 194. 81280 7?? =1312 2mm 彎筋與梁縱軸線交點 39。 需要 設置彎筋 的 區(qū)域長度為 3134+2h =3134+700=3834 mm 彎起點 1 2 3 4 ih? （ mm） 1207 1176 1147 1119 距支座中心距離 ix （ mm） 1207 2383 3530 4649 分配的計算剪力值 sbiV （ KN） 需要的彎筋面積 sbiA （ 2mm ） 1312 1100 607 可提供 的彎筋面積 sbiA （ 2mm ） 1232 (2 28) 1232 (2 28) 9 82 (2 25) 彎筋與梁軸線交點到支座中心距離 39。 綜合上述 計算 ，在支座 中心向跨徑長度方向 1400mm 范圍內(nèi)，箍筋間距 vS ＝ 100mm； 而后至跨中截面統(tǒng)一取箍筋間距 vS ＝ 250mm 。在等截面鋼筋混凝土 簡支梁中，箍筋盡量做到等間距布置。V 由剪力包絡圖按比例求得，為 39。35V=194..sb1Vsb2V Vsb2sb4V7750圖 3 計 算剪力分配圖（尺寸單位； mm ）=7002h2hh21400 其中，跨中附近 0? , /2dLV ＝ KN 310? tdf b 0h = 310? 180 1280= KN 部分，可不進行斜截面承載能力計算，箍筋按構造要求配置。 由 支點剪力組 合設計值： 0V = 0? ,0dV = = KN 跨中剪力組合設計值： , /2dLV = 0? , /2dLV = = KN 兩點連線，繪出剪力包絡圖，如圖 3 所示。 設 梁最底層四根鋼筋 4 28 通過支點 ， 4 28 的鋼筋截面面積 SA=2463 2mm 20% 6890=1378 2mm 故， 取梁最底層四根鋼筋（ 4 28）通過支座截面。 又， ? =0SAbh = 6890180 1280? =% tdsdff = = % 并且 % 以上結果表明，該截面的正截面抗彎承載力是足夠的 。 (b) 正截面抗彎承載力 由公式 0? dM ? uM = cdf 39。 （ b） 求受壓區(qū)高度 x 由公式 cdf 39。fb 39。fb 39。 鋼筋疊高層數(shù)為 6 層 ， 布置如圖 2 。fh =150 ，所以，為第一類 T形梁。 由 下 式確定混凝土受壓區(qū)高度 0? dM = cdf 39。fb 39。2fh ） 即 彎矩計算值 M 小于或等于全部翼板高度 39。fb =2020 mm 。fb ? 2020mm。 ② 翼緣計算寬度 39。對持 久狀況正截面抗彎承載能力 進行 計算，目的是確定縱向受拉鋼筋的數(shù)量。 (5)、 施工時 階段：預制主梁容重按 26 3/KNm 考慮，吊裝時 混凝土強度達到設計強度 的 80%，吊點設在支點處，動力系數(shù)按 考慮 。 鋼筋：主筋采用 HRB335 鋼筋， 主筋采用 2 片焊接鋼筋骨架。 （ 2）、結構尺寸： 標推跨徑 bL =16m ， 主梁 預制長度 0L =19． 96m， 計算跨徑 L= ， 橫隔 梁 3 道。 Ⅱ 、普通 裝配式鋼筋混凝土 T 形梁橋主梁設計 基本資料： （ 1）、鋼筋混凝土簡支梁， 5 片主梁，主梁間距為 2m， 主筋采用 2 片焊接骨架組裝 。 (3)、 材料：混凝土強度等級為 C35 。 150180501502020圖 1 尺寸 單位:mm 1400 內(nèi)力變化特點： 汽車內(nèi)力已計入沖擊系數(shù) ； 彎矩按拋物線變化，剪力按直線變化 。 持久狀 況正截面抗彎承載能力的計算及復核。fh =150mm 。 (b): 39。fh =180+2 150+12150=2280mm 取三者中較小值，則取 39。fh （ 0h 39。 0? dM ＝ 610 = 610 N mm cdf 39。fh 故 ， 應按第一類 T 形梁計算。20dfMbh? = 6 102020 1272???=0. 9 由上面所得 A 的值用內(nèi)插法查《 C35 混凝土正截面抗彎計算 A~P、 ? 表 》 得 ?=% ， ? = ， 受壓區(qū)高度 x=? 0h = 1272=55 39。 ④ 受拉鋼筋的選擇與布置 采用兩排焊接骨架，每排 4 28+2 25 ，合計為 8 28+4 25 ， 則 ， SA =4926+1964=6890 2mm 。 ⑤ 跨中正截面承載力復核 已設計的受位鋼筋中， 8 28 的面積為 4926 2mm ， 2020180150( 架立鋼筋)2 228 28+4 251 12345623456圖 2 跨 中橫向截面縱向受力 鋼筋 布置圖 (尺 寸單位:mm) 1400c=30 4 25 的面積為 1964 2mm ， sdf =280 MPa ,由圖 2 鋼筋布 置圖可求得 sa ，即 sa = =120 mm 梁的實際有效高度為： 0h =1400120=1280 mm （ a） 判定 T 形截面類型 若滿足公式 cdf 39。 cdf 39。fh sdf SA 故，為第一類 T 形截面 。fh =150 mm ( 30 2 31 .6 ) 49 26 ( 30 4 31 .6 1 28 .4 ) 19 646890? ? ? ? ? ? ? ? ? 說明，截面類型為為第一類 T 形截面是正確的 。fb x （ 0h 2x ） 成立。 假設最下面兩根鋼筋 （ 2 28）通過支點， 2 28 鋼筋的截面面積 SA =1232 2mm 20% 6890=1378 2mm 不滿足要求。 （ 2） 計算剪力圖分配 由已題目資料已知條件：剪力按直線變化， 故，簡支梁的剪力包絡圖，可用直線方程來描述， 用 公式 表示： ,dxV = ,dmV +（ ,0dV ,dmV ） 2xL 式中： x — 計算截面至跨中的距離； ,dmV — 跨中截面處的計算剪力； ,0dV — 支座中心處的計算剪力； ,dxV — 距跨中 x 處截面上的計算剪力； L — 簡支梁的計算跨徑。d,L/20L/281039。 距 支座中心線 h／ 2＝ 700 mm 處的剪力計算值 39。V = ＝ kN （ 3） 箍筋設計： 《橋規(guī)》規(guī)定 ： 鋼筋混凝土應設置直徑不小于 8mm 且不小于 1/4 主鋼筋直徑的箍筋，箍筋的最小配筋率， HRB335 鋼筋時， ,minsv? =% 。 若箍筋間距計算取值 vS =250mm? 12 h=700m