【正文】 求和 翼板 1 換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩 Son 2700 三角承托 2 500 肋部 3 求和 分塊名稱及序號(hào) 已知： b1=250cm,ys=,h=190cm 靜矩類別及符號(hào) 分塊 面積 分塊面積重心至全截面重心距離 對(duì)凈軸靜矩 翼板 1 翼緣部分對(duì)換軸靜矩 Sao 3750 三角承托 2 500 肋部 3 200 求和 下三角 4 馬蹄部分對(duì)換軸靜矩 Sbo 169 馬蹄 5 1150 肋部 6 260 管道或鋼束 求和 翼板 1 凈軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩 Sno 3750 三角承托 2 500 肋部 3 求和 翼板 1 換軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩 Soo 3750 三角承托 2 500 肋部 3 0 求和 表 45 四分點(diǎn)截面對(duì)重心軸靜距計(jì)算 分塊名稱及序號(hào) 已知： b1=180cm,ys=,h=190cm 靜矩類別及符號(hào) 分塊面積 分塊面積重心至全截面重心距離 對(duì)凈軸靜矩 翼板 1 翼緣部分對(duì)凈軸 2700 南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書（論文） 第 28 頁(yè) 三角承托 2 靜矩 San 500 肋部 3 200 求和 下三角 4 馬蹄部分對(duì)凈軸靜矩 Sbn 169 馬蹄 5 1150 肋部 6 260 管道或鋼束 求和 翼板 1 凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩 Snn 2700 三角承托 2 500 肋部 3 求和 翼板 1 換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩 Son 2700 三角承托 2 500 肋部 3 求和 分塊名稱及序號(hào) 已知： b1=250cm,ys=,h=190cm 靜矩類別及符號(hào) 分塊面積 分塊面積重心至全截面重心距離 對(duì)凈軸靜矩 翼板 1 翼緣部分對(duì)換軸靜矩 Sao 3750 三角承托 2 500 肋部 3 200 求和 下三角 4 馬蹄部分對(duì)換軸靜矩 Sbo 169 馬蹄 5 1150 肋部 6 260 管道或鋼束 求和 翼板 1 凈軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩 Sno 3750 三角承托 2 500 肋部 3 求和 翼板 1 換軸以上換算面積對(duì)換軸靜矩 Soo 3750 三角承托 2 500 肋部 3 0 求和 表 46 支點(diǎn)截面對(duì)重心軸靜距計(jì)算 分塊名稱及序號(hào) 已知： b1=180cm,ys=,h=190cm 靜矩類別及符號(hào) 分塊面積 分塊面積重心至 對(duì)凈軸靜矩 南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書（論文） 第 29 頁(yè) 全截面重心距離 翼板 1 翼緣部分對(duì)凈軸靜矩 San 2700 三角承托 2 肋部 3 求和 翼板 1 凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩 Snn 2700 三角承托 2 肋部 3 求和 翼板 1 換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩 Son 2700 三角承托 2 肋部 3 求和 分塊名稱及序號(hào) 已知： b1=250cm,ys=,h=190cm 靜矩類別及符號(hào) 分塊面積 分塊面積重心至全截面重心距離 對(duì)凈軸靜矩 翼板 1 翼緣部分對(duì)凈軸靜矩 Sao 3750 三角承托 2 肋部 3 200 求和 翼板 1 凈軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩 Sno 3750 三角承托 2 肋部 3 求和 翼板 1 換軸以上凈面積對(duì)凈軸靜矩 Soo 3750 三角承托 2 肋部 3 0 求和 截面幾何特新匯總表 計(jì)算結(jié)果進(jìn)行匯總，見(jiàn)表 47。 2） bb 線以上（或以下）的面積對(duì)中性軸的（凈軸和換軸）靜矩。在張拉階段和使用階段應(yīng)計(jì)算的截面如圖 41 所示。 故 fb39。 ≤ 2 1 2 39。 對(duì)于 T 形截面受壓區(qū)翼緣計(jì)算寬度 fb39。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表 34。 南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書（論文） 第 22 頁(yè) ○ 2 計(jì)算鋼束群重心到梁底的距離pa 見(jiàn)表 33，鋼束布置圖見(jiàn)圖 35。 .為了簡(jiǎn)化計(jì)算和施工，所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧，最下排兩根鋼束需進(jìn)行平彎。錨具端截面布置的鋼束如圖 31所示，鋼束群重心至梁底距離為： 4 0 8 0 1 2 0 1 6 0 1004pa c m? ? ??? 下面應(yīng)對(duì)鋼束群重心位置進(jìn)行復(fù)核，首先需計(jì)算錨固端截面的幾何特性。 則： 3461 1 6 2 3 . 4 2 1 0 3 . 7 50 . 7 7 1 . 9 1 6 . 8 1 0 1 2 6 0 1 0dp p dMn h A f? ??? ? ?? ? ? ? ? ? 根據(jù)上述兩種極限狀態(tài)估算的剛束數(shù)量在 4 根左右，故鋼筋數(shù) 4n? （ 1）跨中截面及錨固端截面的鋼束位 置 1）在對(duì)跨中截面進(jìn)行鋼束布置時(shí)，應(yīng)保證預(yù)留管道的要求，并使鋼束的重心偏心距盡量大。對(duì)于 T 形截面簡(jiǎn)支梁，當(dāng)截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時(shí)，則得到鋼束數(shù) n 的估算公式 )(1 pspkp k ekfAC Mn ??? （ 31） 式中： Mk — 使用荷載產(chǎn)生的跨中彎矩標(biāo)準(zhǔn)組合值，按 主梁作用 應(yīng)組合表取用； C1 — 與荷載有關(guān)的經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，對(duì)于 公路 — Ⅱ 級(jí) ， C1 取用 ； pA? — 一束 12? j 鋼絞線截面積，一根鋼絞線的截面積是 ，故 △ Ap = cm2 。 表 25 1 號(hào)主梁作用效應(yīng)組合 序號(hào) 荷載類別 跨中截面 四分點(diǎn)截面 支點(diǎn)截面 Mmax Vmax Mmax Vmax Vmax kN?m kN kN?m kN kN ① 第一期永久作用 ② 第二期永久作用 ③ 總永久作用（ ①+② ） ④ 可變作用（汽 南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書（論文） 第 15 頁(yè) 車） ⑤ 可變作用（汽車）沖擊 ⑥ 標(biāo)準(zhǔn)組合（ ③+④+⑤) ⑦ 短期組合③+179。 表 24 1號(hào)梁可變作用橫向分布系數(shù) 可變作用類型 mc m0 公路 Ⅱ級(jí) （ 3） 車道荷載的取值 公路 Ⅱ級(jí)車道荷載的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 qk和集中荷載的標(biāo)準(zhǔn)值 Pk 分別為 ( )k kN mq ? 1號(hào) 2號(hào) 3號(hào) 4號(hào) 5號(hào) 6號(hào)1號(hào)梁1.100.38圖2 3 支點(diǎn)截面荷載橫向分布計(jì)算圖式（尺寸單位：c m ）南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書（論文） 第 11 頁(yè) 計(jì)算彎矩時(shí)， ? ?360 180= 34 5 +180 K N =296K N50 5kp ??????? 計(jì)算剪力時(shí)， 296 k kNp ? ? ? （ 4）計(jì)算可變作用效應(yīng)： 在可變作用效應(yīng)計(jì)算中，本設(shè)計(jì)對(duì)于橫向分布系數(shù)的取值作如下處理：支點(diǎn)處橫向分布系數(shù)取 0m ，從支點(diǎn)至第一根橫梁段，橫向分布系數(shù)從 0m 直線 過(guò)渡到 cm ，其余梁段均取 cm ，本設(shè)計(jì)在計(jì)算跨中截面、四分點(diǎn)截面和支點(diǎn)截面時(shí)，均考慮了荷載橫向分布系數(shù)沿橋梁跨徑方向的變化。 ①計(jì)算主梁的抗彎及抗扭慣性距 I和 IT 抗彎慣性矩 I在前面已求得： 4I ? 對(duì)于 T型截面，抗扭慣性矩可近似的按下式計(jì)算： 31TI iimi i tbc??? (21) 式中 bi， ti為相應(yīng)的單個(gè)矩形截面的寬度和高度； 南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書（論文） 第 8 頁(yè) ci 為矩形截面抗扭剛度系數(shù)， ])([131c 5i ?? m為梁截面劃分成單個(gè)矩形的個(gè)數(shù) 對(duì)于跨中截面，翼緣板的換算平均厚度 1 t ( 230 15 50 10) /230 17. 17c m? ? ? ? ? 馬蹄部分的換算平均厚度 3 t ( 25 38 ) /2 31. 5c m? ? ? IT的計(jì)算見(jiàn)表 22 表 22 IT的計(jì)算表 分塊名稱 bi/cm ti/cm ti/bi ci IT/m4 翼緣板 250 腹板 20 馬蹄 46 Σ ②計(jì)算抗扭修正系數(shù) β 本設(shè)計(jì)主梁的間距相同，并將主梁近似看成等截面，則得： 2T1= GI l1+ EI B? ? （ ） ξ =,取 G=。 m 0 剪力 /kN 0 （ 1）沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)計(jì)算： 10223 . 4 5 1 0 0 . 3 7 1 8 4 3 . 2 32 2 3 4 2 2 7 1 . 0 9ccEIf H zlm?? ??? ? ? ?? 其中， 3m G /g 0 .8 5 6 9 2 6 1 0 /9 .8 1 2 2 7 1 .0 9 k g /mc ? ? ? ? ?。 永久作用效應(yīng)計(jì)算 （ 1）永久作用集度 1）預(yù)制梁自重 ①跨中截面段主梁自重（ 五分點(diǎn)截面至跨中截面，長(zhǎng) ） 南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書（論文） 第 5 頁(yè) ( 1 ) q 51 9 26 10 .2 19 0k N? ? ? ? ②馬蹄抬高與腹板變寬梁的自重近似計(jì)算（長(zhǎng) 4m） 主梁端 部截面面積 A= 3m ( 2) q ( 1. 10 23 8 0. 75 19 ) 4 26 /2 96 .8 3k N? ? ? ? ? ③支點(diǎn)段梁自重長(zhǎng)（長(zhǎng) ） ? ?3 q 0. 75 19 2. 8 26 80 .2 5k N? ? ? ? ④邊主梁的橫隔梁 中橫隔梁體積： 3 0. 16 ( /2 3 3/2) 866 m? ? ? ? ? 端橫隔梁體積： ? ? 3 0 .2 5 1 .7 5 0 .6 7 0 .3 7 0 .0 7 5 /2 = 0 .2 8 9 7 m? ? ? 半跨內(nèi)橫梁自重： ? ?4 q ( 2 0 .1 8 6 6 0 .2 8 9 7 ) 2 5 1 6 .5 7 k N? ? ? ? ? ⑤主梁永久作用集度： ()q ( 1 9 9 .4 0 9 6 .4 2 8 0 .2 5 1 6 .5 7 ) /17 .4 8 2 2 .4 6 k N /m? ? ? ? ? ? 2）二期恒載 ①翼緣板中間濕接縫集度： ( 5 ) q 5 25 25 kN /m? ? ? ? ②邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁 一片中橫隔梁體積 ： ? ? ? 一片端橫隔梁體積： 30. 25 1. 75 0. 35 0. 15 31 25 m? ? ? 故 3( 6 )q ( 4 0. 08 4 2 0. 15 31 25 ) 25 /34 .9 6 0. 64 22 5m? ? ? ? ? ? ③橋面鋪裝層： 8cm厚防水混凝土鋪裝： 2 8 k N /m25140 .0 8 ??? 南京工程學(xué)院畢業(yè)設(shè)計(jì)說(shuō)明書（論文） 第 6 頁(yè) 8cm厚瀝青混凝土鋪裝： 2 5 .8 k N /m23140 .0 8 ??? 將橋面鋪裝均分給 6片主梁，則( 7 )q ( 2 8 2 5 .8 ) /6 8 .9 7 k N /m? ? ? ④防撞欄：?jiǎn)蝹?cè)荷載為 將兩側(cè)防撞欄均分給 6片主梁，則 ( 8 )q 1 5 /6 2 .5 k N /m?? ⑤邊梁二期永久作用集度 () q ( 2 .6 2 5 0 .6 4 2 2 5 8 .9