【正文】 99 48 100 49 101 50 1057. 102 51 1326. 103 52 1601. 活載最大最小彎矩圖 39 活載最大最小剪力圖 箱形截面連續(xù)梁橋由于日照溫差引起的內(nèi)力及次內(nèi)力重分布計(jì)算，主要是考慮由于橋面板受到日照，在橋面板和梁肋之間產(chǎn)生溫差，而在梁體內(nèi)產(chǎn)生內(nèi)力。 溫度作用：均勻溫度和梯度溫度 . 均勻溫度：體系溫 差 5℃ 主要控制截面由溫度變化引起的內(nèi)力值見 下 表 溫度次內(nèi)力 位置 剪力 z 彎矩 y 位置 剪力 z 彎矩 y 位置 剪力 z 彎矩 y (kN) (kN*m) (kN) (kN*m) (kN) (kN*m) I[1] 0 0 I[34] I[67] I[2] I[35] I[68] I[3] I[36] I[69] I[4] I[37] I[70] I[5] I[38] I[71] I[6] I[39] I[72] I[7] I[40] I[73] I[8] I[41] I[74] I[9] I[42] I[75] I[10] I[43] I[104] I[11] I[44] I[77] I[12] I[45] I[78] I[13] I[46] I[79] I[14] I[47] I[80] 40 支座位移引起的內(nèi)力計(jì)算 由于各個(gè)支座處的豎向支反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻沉降，連續(xù)梁是一種對支座不均勻沉降特別敏感的結(jié)構(gòu)，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分，其具體計(jì)算方法是：五跨跨連續(xù)梁的六個(gè)支座中取邊支座下沉 1cm，其余支座不動(dòng)，按以上方法用 Maids 程序計(jì)算出支座位移引起的內(nèi)力。在連續(xù)梁階段， 結(jié)構(gòu)處于超靜定狀態(tài)，溫度產(chǎn)生的內(nèi)力計(jì)算中，除了計(jì)算初彎矩還需計(jì)算二次彎矩。 現(xiàn)在取第一跨做計(jì)算，左支點(diǎn)截面是支座處截面彎矩影響線為零， 1/4跨截面，跨中 1/2 跨截面，跨中 3/4 跨處截面，右支點(diǎn)截面是第二個(gè)支點(diǎn)處的截面。集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值為 Pk=320kN。車道荷載由均布荷載和集中荷載組成。 結(jié)合電算已經(jīng)算出簡支梁階段跨中撓度 ω0=。 可由 11? 和 15? 計(jì)算橫向影響線的零點(diǎn)位置，設(shè)零點(diǎn)至 1 號梁位的距離為 x， 則3 ??? 解得： x= 于是， 1 號梁的荷載橫向分布系數(shù)可計(jì)算如下： 車輛荷載：1 2 3 411 ()22q q q q q qm ? ? ? ? ?? ? ? ? ? ?? （ ） = 111 2 3 41 ()2 q q q qx x x xx?? ? ? ? 31 = 1 0 .7 ( 4 .6 2 .8 1 .5 0 .3 )2 5 .8? ? ? ? ? = （ 2） 2 號梁橫向影響線的豎標(biāo)值為： ? ? 22222 211. 2511 0. 25 0. 05 0. 34 31 .2 5niian a??? ? ? ? ? ? ?? 2424 211 0 . 2 5 0 . 0 5 0 . 2niian a??? ? ? ? ?? 由 11? 和 15? 繪制的 1 號梁橫向影響線，圖中并按《公路通規(guī)》確定了車輛荷載和人群荷載的最不利荷載位置。因橋梁橫斷面布置有四片箱梁組成，將全部二期恒載平均分?jǐn)偟剿钠髁?，故二期恒載集度為： 2g =1/4[??25+??26+]= 各階段恒載效應(yīng)計(jì)算 第一施工階段的恒載內(nèi)力 位置 剪力 (kN) 彎矩 (kN*m) 位置 剪力 (kN) 彎矩 (kN*m) I[1] 0 I[27] I[2] I[28] I[3] I[29] I[4] I[30] I[5] I[31] I[6] I[32] I[7] I[33] I[8] I[34] 1331 I[9] I[35] I[10] I[36] I[11] I[37] I[12] I[38] I[13] I[39] I[14] I[40] I[15] I[41] I[16] I[42] I[17] I[43] 25 I[18] I[44] I[19] I[45] I[20] I[46] I[21] I[47] I[22] I[48] I[23] I[49] I[24] I[50] I[25] I[99] I[102] 0 第一施工階段 恒載 剪力圖 第一施工階段 恒載彎矩 圖 第三施工階段的恒載內(nèi)力 26 位置 剪力 (kN) 彎矩 (kN*m) 位置 剪力 (kN) 彎矩 (kN*m) I[1] 0 I[27] I[2] I[28] I[3] I[29] I[4] I[30] I[5] I[31] I[6] 142 I[32] I[7] I[33] I[8] I[34] I[9] I[35] I[10] I[36] I[11] I[37] I[12] I[38] I[13] I[39] I[14] I[40] I[15] I[41] I[16] I[42] I[17] I[43] I[18] I[44] I[19] I[45] I[20] I[46] I[21] I[47] I[22] I[48] I[23] I[49] I[24] I[50] I[25] I[99] I[102 27 第 三 施工階段 恒載 剪力圖 第 三 施工階段 恒載彎矩 圖 第四施工階段恒載內(nèi)力 位置 剪力 z (kN) 彎矩 y (kN*m) 位置 剪力 z (kN) 彎矩 y (kN*m) I[1] 0 I[27] I[2] I[28] I[3] I[29] I[4] I[30] I[5] I[31] I[6] I[32] I[7] I[33] I[8] I[34] I[9] I[35] 28 I[10] I[36] I[11] 48 I[37] I[12] I[38] I[13] I[39] I[14] I[40] I[15] I[41] I[16] I[42] I[17] I[43] I[18] I[44] I[19] I[45] I[20] I[46] I[21] I[47] I[22] I[48] I[23] I[49] I[24] I[50] I[25] I[99] 225 I[102] 第 四 施工階段 恒載 剪力圖 29 第 四 施工階段 恒載彎矩 圖 橋梁的單跨計(jì)算跨徑為 25m,橫截面如下圖所示、試求 14 號邊梁的荷載橫向分布系數(shù) mq。當(dāng) i單元截面變化， iA 為該單元兩端節(jié)點(diǎn)截面積的平均值。此恒載集度主要用于主梁簡支狀態(tài)下的施工驗(yàn)算。iA 為該單元兩端節(jié)點(diǎn)截面積的平均值。39。當(dāng)為簡支結(jié)構(gòu)時(shí)，按簡支梁受力特性計(jì)算，當(dāng)形成連續(xù)結(jié)構(gòu)時(shí)，按連續(xù)結(jié)構(gòu)進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算，其中在體系轉(zhuǎn)換階段，應(yīng)計(jì)入撤除臨時(shí)支承引起的內(nèi)力，主梁恒載最終彎矩應(yīng)由各階段內(nèi)力疊加而成。此設(shè)計(jì)實(shí)例為先簡支后連續(xù)的預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁橋，結(jié)合施工、使用中結(jié)構(gòu)的受力特性及預(yù)應(yīng)力鋼束布置，將全橋劃分為 103 個(gè)單元、 104 個(gè)節(jié)點(diǎn)，如圖所示： 節(jié)點(diǎn)坐標(biāo) 節(jié)點(diǎn)號 X（ m） 節(jié)點(diǎn)號 X（ m） 節(jié)點(diǎn)號 X（ m） 節(jié)點(diǎn)號 X（ m） 節(jié)點(diǎn)號 X（ m） 節(jié)點(diǎn)號 X（ m） 1 0 18 17 35 34 52 51 69 68 86 85 2 1 19 18 36 35 53 52 70 69 87 86 3 2 20 19 37 36 54 53 71 70 88 87 4 3 21 20 38 37 55 54 72 71 89 88 5 4 22 21 39 38 56 55 73 72 90 89 6 5 23 22 40 39 57 56 74 73 91 90 7 6 24 23 41 40 58 57 75 74 92 91 8 7 25 24 42 41 59 58 76 93 92 9 8 26 43 42 60 59 77 76 94 93 10 9 27 26 44 43 61 60 78 77 95 94 11 10 28 27 45 44 62 61 79 78 96 95 21 、施工過程介紹 第一施工階段為預(yù)制主梁，待混凝土強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度的 100%后張拉正彎矩區(qū)段的預(yù)應(yīng)力鋼束，并壓注水泥漿，再將各跨預(yù)制箱梁安裝就位，形成由臨時(shí)支座支承的簡支梁狀態(tài)；第二施工階段首先澆注第 2 跨及第 4 跨連續(xù)段濕接頭混凝土，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，張拉負(fù)彎矩區(qū)段的預(yù)應(yīng)力鋼束并壓注水泥漿，嚴(yán)格來說此階段形成了兩聯(lián)連續(xù)梁，且每聯(lián)為 3 跨連續(xù)；三施工階段是先 澆注第 3 跨連續(xù)段接頭混凝土，達(dá)到設(shè)計(jì)強(qiáng)度后，再張拉負(fù)彎矩區(qū)段預(yù)應(yīng)力鋼束并壓注水泥漿，此階段形成了 7 跨連續(xù)梁（ 4 大跨 3 小跨）；第四施工階段拆除全橋的臨時(shí)支座，主梁支承在永久支座上，完成體系轉(zhuǎn)換，最終形成 4 跨連續(xù)梁體系；第五施工階段進(jìn)行防護(hù)欄及橋面鋪裝施工。 ? ? cm 。 19 板跨中配 筋 取單位 1m 寬板計(jì)算（ b=1m ）鋼筋合力點(diǎn)到受拉邊緣的距離 ? ? cm ，計(jì)算高度39。 3 6 21 . 0 2 4 . 6 1 1 0 1 8 . 4 1 0 ( 2 2 . 1 6 7 1 0 )2xx ?? ? ? ? ? ? 280 1sAx? ? ? ? m ， ? 2m。有效高度1 5 2 7 .5 / 3 2 4 .1 6 7eh ? ? ? cm,鋼筋合力點(diǎn)到受拉邊緣的距離 ? ? cm 。 主梁行車道板配筋 行車道 板尺寸的復(fù)核 對正截面尺寸進(jìn)行復(fù)核在給定尺寸的前提下，矩形截面板的抗彎極限承載力按下式計(jì)算。 39。 單向板內(nèi)力計(jì)算簡圖 （單位： m ） 采用公路Ⅱ級汽車荷載，后軸軸重標(biāo)準(zhǔn)值 140P? kN ，車輪著地寬度 , ??mm。 橋面板恒載內(nèi)力計(jì)算 以縱向梁寬 1m 的板梁計(jì)算 ,每延米板上恒載： 鋪裝層： 1 0. 02 1 24 0. 48g ? ? ? ? kN / m， 2 0. 09 1 25 2. 25g ? ? ? ? kN / m 將承托的面積攤于橋面板上面，則板厚 1 5 1 0 2 0 / 1 2 0 1 6 .6 6 7t ? ? ? ? cm 橋面板： 3 0 .1 6 6 7 1 2 5 4 .1 6 6 8g ? ? ? ? k N / m 計(jì)算梁肋處的截面有效高度： 39。 初擬的主梁跨中截面是合理的。 12 邊支承線 中支承線 箱梁底板厚度變化示意圖 （單位： cm ） （ 2）腹板寬度設(shè)置，如圖 35所示。 主梁橫斷面構(gòu)造圖如圖所示。邊、中主梁均采用斜腹板，以減輕主梁自重，腹板斜度為 1:4。由于采用先簡支后連續(xù)的施工方法，主梁需先預(yù)制再運(yùn)輸、吊裝就位，因此在橫截面布置時(shí)應(yīng)考慮到施工中的運(yùn)輸及吊裝能力。 主梁計(jì)算簡圖 （單位： cm ） 截面形式及截面尺寸擬定 （ 1）截面形式及梁高 采用等高度箱型截面。 溫度影響 主梁上、下緣溫差為 5℃。 橋面鋪裝 橋面鋪裝采用 8cm 厚的防水混凝土鋪裝，混凝土容重按 25KN/m3 計(jì)， 之上