【正文】 non is at its peak when the diffusivity of the interstitial atom matches the velocity of the dislocations. For DSA to take place under rolling conditions, . at , the temperature range must be increased to 470–635176。 2. that the ND fibre observed in the LC annealing textures after rolling at 70176。C) texture in the LC steels. This was shown in Ref. [5] to be attributable to the relative absence of shear bands in these samples. The absence of shear bands in turn has two practical consequences. One is that there is less grain splitup, with its attendant randomizing effect on the texture. The second is that there is more matrix grain rotation in the absence of bands because the occurrence of banding transfers flow (and therefore rotation) away from the matrix. Conversely, the presence of bands reduces the extent to which the “end texture” (. the ND fibre) is developed in the matrix and therefore reduces the intensity of the overall texture [5]. 16 The sharpness of the rolling texture has an important influence on the nucleation of new grains during annealing, and in particular on the orientations of the grains that form. In this way, it has a significant effect on the annealing texture. . Annealing textures As indicated above for the deformation textures, the influence of rolling temperature on the annealing textures is far greater for the LC grades than for the IF material. In the latter, the desirable ND fibre (1 1 1 ND) is dominant for all rolling temperatures (see Fig. 3). The LC textures, on the other hand, differ in two ways from the IF ones of Fig. 3: (i) under cold rolling conditions (. 70176。C and annealed at 700176。C, this relationship was reversed. Fullsize image (5K) Fig. 2. Influence of rolling temperature on ingrain shear band frequency [5]. . Texture . Rolling textures The deformation textures determined in the investigation described above are illustrated in the form of orientation distribution functions (ODFs) in Ref. [5]. (This type of presentation is described and explained in more detail in the above reference.) All of the textures were typical of ferrite rolling, in that they were characterized by a partial rolling direction (RD) fibre (containing grains with their 1 1 0 axes parallel to the RD) as well as a plete normal direction (ND) fibre (with grains having a 1 1 1direction parallel to the ND). Although the rolling textures were qualitatively similar, the higher intensities (or maxima) evident in the 700176。 (b) IF steel. The above behaviour contrasted sharply with that of the IF material. Here the nature of the bands was unaffected by the rolling temperature, so that the example of banding illustrated in Fig. 1b for 700176。C prior to rolling. The use of the tapered specimens meant that singlepass rolling could be employed. This led to a simulation of strip rolling (with regard to the shortness of the interpass times) that was considered to be more accurate than the alternative of reversing the pilot mill, which is more suitable for plate mill simulations. Further details of the experimental rolling procedures are provided in Refs. [4, 5 and 6]. . Metallographic results The occurrence of shear banding in the LC material at 700176。C, in plain C steels, and 600176。以同樣的方式，熱軋制敏感性不夠高，以防止可取類型的剪切帶所需要的 ND 纖維核的 產(chǎn) 生 。在低溫軋制溫度，碳帶密集的原因 是 它的存在 導(dǎo)致 DSA敏感性 異常 和高 不規(guī)則 和不穩(wěn)定位錯(cuò)密度。熱 軋 LC 鋼幾乎沒 有缺乏 ND 組成部分材料 的 剪切帶 。 4. 結(jié)論 從上述的調(diào)查可以得出以下結(jié)論 1 .軋制溫度（冷與暖） 對(duì) LC 鋼的剪切帶密度具有相當(dāng) 的 影響力， 但并非適用所有的 IF 鋼。 圖 7 一個(gè)（ 1 1 1 ）結(jié)晶形成原子核中晶粒剪切帶結(jié)構(gòu)的 IF 鋼（百萬分之 50碳 ， ％ 錳，%鋁 ， ％ 鈦， 30百萬分之 30的氮）例子 [ 7 ] 。 核的剪切帶 觀點(diǎn)認(rèn)為存在的晶粒剪切帶，如圖 1b，巴涅特獲得借個(gè)的結(jié)果認(rèn)為熱軋鋼在退火過程中促進(jìn)組件的形成（ 1 1 1 ）。一流的性能所表現(xiàn)出鋼，但不包含溶質(zhì) C 或氮，例如，性能穩(wěn)定 IF 鋼，在 C 和 N 從溶液中去掉，增加了鈦和 /或鈮。這一機(jī)制是特別適用于顆粒的（ 1 1 1 ） 1 1 2導(dǎo)向，因?yàn)樗鼈儞碛凶罡叩目管堉疲ㄗ罡呶诲e(cuò)密度）和降低抗簡單剪切。相反，在溫度范圍內(nèi) m 是異常的高，剪切帶可形成在所有條件中是非常困難的，這是因?yàn)楦叩牧鲃?dòng)應(yīng)力強(qiáng)調(diào)必須把移動(dòng)有關(guān)的位錯(cuò)在 DSA（即 溶質(zhì)相互作用）條件下。為了讓此圖適用于軋制條件下，必須理解的是較低的曲線適用于應(yīng)變速率的大批材料，這是變形均勻。 C 允許 增長從 10?2到 102 s?1 。 圖 4 計(jì)算 rav值的熱軋和退火樣品 [ 4 ] 動(dòng)態(tài)應(yīng)變時(shí)效 SA 是眾所周知的發(fā)生在溶質(zhì) C 或 N 濃度時(shí)鋼拉伸測試中，如在 ，在溫度范圍 200350 攝氏度 [ 8 ]。這里可以看出，冷軋和退火鋼都估計(jì) rav值介 于 至 。 ND 纖維在 LC70 176。這就是為什么熱軋鋼和退火 LC鋼有低 rav值，因此不太適合比同樣處理 IF 鋼的深沖用途。 清晰軋制織構(gòu)對(duì)退火中產(chǎn)生的新顆粒的核有重要影響，特別是對(duì)的定位形成的顆粒。這顯示在參數(shù) [ 5 ]是由于相對(duì)缺乏剪切帶這 些樣本。這是有益的帶的性質(zhì)不同在兩個(gè)類型的鋼中。 性質(zhì)和密度剪切帶 顯然，從圖 2，在溫度低于 400 ℃ ， LC 鋼帶的彎曲程度遠(yuǎn)遠(yuǎn)（約 50 ％ ，而不是 25 ％ ）大于 LF 材料。 ODF截面的紋理的 LC 和 IF 鋼軋 在 70 和 700 176。經(jīng)過冷軋，再結(jié)晶織構(gòu)組成 ND纖維和戈斯（ （ 0 1 1 ） 1 0 0 ）的組成部分。 .退火紋理 一些例子顯示的有規(guī)則的紋理在 700 176。（這種類型的描述和介紹詳細(xì)解釋了上述參考。 C 以上溫度軋制時(shí)。分散的晶粒含有的剪切帶是由點(diǎn)計(jì)算技術(shù)決定的 [ 5 ]。 上述特性形成強(qiáng)烈對(duì)比的是 IF 鋼的材料。 C 的 LC 級(jí)別樣品。 C 的描繪圖在圖 1a 表中。這導(dǎo)致仿真帶鋼（關(guān)于急促的 interpass 次）說，被認(rèn)為是更準(zhǔn)確比替代扭轉(zhuǎn)試驗(yàn)機(jī)，這是更適合于中厚板軋機(jī)模擬。從這些樣本中，圓錐端標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)用于實(shí)驗(yàn)室準(zhǔn)備的熱軋。兩種 LC 鋼進(jìn)行了研究，有百萬分之140 到 160 的 C。相反，他們沒有把溫軋冷軋鋼材與單一的紋理聯(lián)系在一起開發(fā) [ 6 ] 。實(shí)驗(yàn)表 明，重要的因素是存在（在 LC 鋼）而（在 IF 鋼）沒有碳的解決方案的熱軋制溫度。 C時(shí)，在 IF 鋼，并不涉及增加軋制負(fù)荷超過設(shè)計(jì)限制軋機(jī)的問題。因此，它這樣做的簡要單一的機(jī)制，影響了上述特性，并解釋如何運(yùn)作（或抑制）可能會(huì)導(dǎo)致改善 R 值和成形。這些優(yōu)勢可能會(huì)影響各階段的軋制過程，開始加熱，其次是溫軋，酸洗，冷軋。相比之下， ND 織構(gòu)是不存在 WR 和退火 LC 鋼。特別是 ,它表明軋制溫度變化從冷到暖的過程中，低碳 (LC)鋼比 無間隙原子鋼 (IF) 受影響程度更大。本文對(duì)一些更為特殊的但重要的冶金過程的各個(gè)方面進(jìn)行了綜述。傳統(tǒng)的 {111}⊥ ND“深沖壓”的紋理冷軋和退火后的 IF 級(jí)，也存在 WR 和退火后。 1 導(dǎo)言 鋼鐵企業(yè)最近開始關(guān)心溫軋（鐵素體）軋制，因?yàn)樗锌赡軘U(kuò)大產(chǎn)品范圍和降低熱軋帶鋼成本。 表 1 優(yōu)勢能夠?qū)崿F(xiàn)通過實(shí)施溫軋 [ 1 ] 全尺寸表（ 1000 ） 表 2 改進(jìn)產(chǎn)品性能歸因于溫軋 [ 1 ] 3 全尺寸表（ 1000 ） 其他的好處在表 1 是相當(dāng)明顯的，硬度的影響因素， R 值和老化性能概述在表 2 倒沒有這么明顯。 C 時(shí)，在純 C 鋼和 600 176。 最近的實(shí)驗(yàn)中 [ 4 ， 5 ， 6 和 7 ] ，導(dǎo)致有所增加，但如何理解這些組成部分是可取的紋理形成（在 IF 鋼）和為什么他們沒有（在 LC 鋼） 。 顯示的這些特點(diǎn)在溫軋的顯微冷軋 IF鋼已直接關(guān)系到在隨后的退火中核的可?。? 1 1 1 ）纖維。 IF 鋼級(jí)別包含百萬分之 50 C 和 ％ Mn 和穩(wěn)定的 ％ 鈦。 表 3 鋼成分（ wt. ％ ） 4 全尺寸表（ 1000 ） 滾動(dòng)計(jì)劃 最初鋼熱軋到厚度 11 毫米，然后氣冷。錐形試樣的使用意味著單道次軋制可以應(yīng)用。 金相結(jié)果 發(fā)生剪切帶的液晶材料在 700 176。這些“遲緩”聯(lián)結(jié)是獨(dú)一無二的對(duì)軋制溫度超過 550 176。 （ b ）IF 鋼 。在這種顯微圖上，沿單個(gè)剪切帶晶粒分界線的變位現(xiàn)象發(fā)生的剪切變形是明顯的。上述性質(zhì)是急劇下降的在進(jìn)行 400 176。 5 圖 2 軋 制 溫度 對(duì) 剪切帶頻率 的影響 [ 5 ] 紋理 軋制織構(gòu) 變形紋理決定形式研究中是以上述的定向分布函數(shù)（ ODFs ）編號(hào) [ 5 ] 來說明的。相比之下， IF 鋼整個(gè)軋制的溫度范圍內(nèi)最大 強(qiáng)度類似。這一