【正文】 沉淀下來，鈉、鎂則游離在水中。 光催化法 光催化法是近年來在處理水中污染物方面迅速發(fā)展起來的新方法 ,特別是利用半導體作催化劑處理水中有機污染物方面已有許多報道。鍍件在化學循環(huán)漂洗槽中經(jīng)低濃度的還原劑 (亞硫酸氫鈉或水合肼 )漂洗 ,使 90%的帶出液被還原 ,然后鍍件進入水漂洗槽 ,而化學漂洗后的溶液則連續(xù)流回處理槽 ,不斷循環(huán)。 水泥基固化法處理中和廢渣 對于暫時無法處理的有毒廢物 ,可以采用固化技術 ,將有害的危險物轉變?yōu)榉俏ｋU物的最終處置辦法。采用化學法的廢水處理工程投資約占電鍍工程總投資的 5％ 左右，而離子交換、電解法、反滲透法等廢水處理工程投資約占電鍍工程總投資的 30％～ 40％ 。根據(jù)查閱資料和閱讀參考文獻，結合以往的設計方案，本設計初步擬定采用調(diào)節(jié) +化學還原 +中和沉淀 +絮凝沉淀 +過濾的處理工藝。 由于直棒式格柵運行可靠，布局簡潔，易于安裝維護，本工藝選用直棒式格柵 2 組。 （ 3）如水泵前格柵間隙不大于 25mm，污水處理系統(tǒng)前可不再設置格柵。 （ 7）過柵流速一般采用 ~。 （ 10）通過格柵水頭損失一般采用 ~。）； h柵前水深， m； v廢水的過柵流速， m/s。則 1110 . 4 6 0 . 2 0 . 3 5 ( )2 t a n 2 t a n 2 0 oBBLm?? ?? ? ? （ ） （ 4）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 L2 12 0 .3 5 0 .1 7 5 ( )22LLm? ? ? （ ） （ 5）通過格柵的水頭損失 h2 格柵傾角 60176。 （ 8）每日柵渣量（ W） 設柵渣量為每 1000m3 污水產(chǎn)渣 3m a x 1 5 4 0 0 0 . 0 1 0 . 0 3 /1 0 0 0 1 0 0 0 1 . 8ZQWW m dK ?? ? ?? （ ） 式中： W11m3 污水的柵渣量，隔柵間隙為 30~50mm 時， W1 取 ～ ； K1生活污水流量總變化系數(shù)，取 。 （ 3）調(diào)節(jié)池的設計，應與整個污水處理工程各處構筑物的布置相配合。 調(diào)節(jié)池的選型 主要起均衡水量作用的調(diào)節(jié)池稱為均量池，主要起均和水質(zhì)作用的調(diào)節(jié)池稱為均質(zhì)池，既可均量又可均質(zhì)的調(diào)節(jié)池稱為均化池。 調(diào)節(jié)方式分在線調(diào)節(jié)和離線調(diào)節(jié)兩種。 根據(jù)電鍍 工藝的不同，廢水的水量、水質(zhì)不同，調(diào)節(jié)池的停留時間也各不相同，當處理水量比較小時，停留時間可選大些，當處理水量比較大時，停留時間可根據(jù)具體情況選小些，一般為 4~8 個小時。池中最高水位應不高于進水管的設計水位。 （ 4）小支管直徑 每根支管連接兩根對稱的小支管，則通過每根小支管的空氣量 Q3 2 33 / 2 0 .1 1 / 2 0 .0 5 5Q /Q ms? ? ? () 334 / 4 0 . 0 5 5 / 3 . 1 4 7 0 .Q 1 1 0 0d v m m m?? ? ? ? ? ? () 校核小支管內(nèi)氣體流速 233 4 0 . 0 5 54 / 7 /3 . 1 4 0 . 1 0 . 1Qv d m s? ?? ? ??? （ ） 在范圍 5～ 10m/s 內(nèi)。 孔眼流速 24 4 0 . 0 0 44 / 5 . 7 /3 . 1 4 0 . 0 1 0 . 0 1 9Qv m s? ?? ? ? ???? （ ） 符合 5～ 10m/s 的流速要求 （ 7）泵 ： 污水處理系統(tǒng)簡單，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，減少污水在處理工程中提升的次數(shù)。 PW型臥式單級單吸懸臂式離心污水泵供輸送溫度不超過 80℃ 的帶有纖維及其它懸浮物的液體。本設計方案中擬用連續(xù)式自動控制運行系統(tǒng)。本設計中取酸化還原反應時間 20min。因為有時往往由于保管和存放不妥，引起亞硫酸鹽成分的降低，此時應增加投放比。反應池體積為： 5400/2420/60=75m3 取 80m3，尺寸取 445m。 中和池設計計算 中和池起 加堿使重金屬離子形成氫氧化物沉淀的池體，氫氧化鉻呈兩性， pH 值過高時，生成的氫氧化鉻會再度溶解，而 pH 值過低時，又不能生成沉淀。： 2)；葉輪直徑 葉輪直徑取格寬的 70%，其直徑為 D= ? = （ ） 調(diào)節(jié) pH消耗 Ca（ OH） 2的質(zhì)量為： 300074=1665kg （ ） Cr2(SO4)3+3Ca(OH)2=2Cr(OH)3? +3CaSO4 （ ） 由反應式以及廢水中 Cr 離子含量可得一天中需 Ca(OH)2 質(zhì)量為： （ 3000120743） /(1000512)=784kg （ ） 同理： Cu2++Ca(OH)2=Cu（ OH） 2 + Ca2+ 消耗 Ca（ OH） 2 的質(zhì)量為：（ 300015074） /(100064)=520kg （ ） Zn2++Ca(OH)2=Zn(OH)2+Ca2+ 消耗的 Ca（ OH） 2 的質(zhì)量為： （ 300015074） /(100065)=512kg （ ） Ni2++ Ca(OH)2=Ni（ OH） 2? + Ca2+ 消耗的 Ca（ OH） 2 的質(zhì)量為： （ 300012074） /(1000)=454kg （ ） 生成 CaSO4 沉淀的質(zhì)量：（ 1665+784+867+520+454） 136/74=7884kg （ ） 由于氫氧化鉻具有膠凝性質(zhì) ,直接沉淀分離較困難 ,故在中和池同時投加 PAC(聚合氯化鋁 )和 PAM 使膠體物質(zhì)絮凝沉淀。則 PAM 量 大 約 為 ： (103000)/1000=30kg/d。 沉淀池設計計算 斜管沉淀池是沉淀效率高、停留時間短、占地少的一種新型沉淀池。本設計取 。 t=60（ 1+） /3= （ ） 沉淀池總高度： H=h1+h2+h3+h4+h5=+1++1+ =，取 () 式中： h1— 沉淀池超高。 h5— 污泥斗高度。 污泥斗體積校核 沉淀池污泥斗：根據(jù)反應式 Cr3++3OH=Cr(OH)3 以及原水中 Cr6+的濃度，可算得一天內(nèi)可生成 Cr(OH)3 的質(zhì)量為 (1203000102)/（ 511000） =720kg； 根據(jù) Cu2++ Ca(OH)2= Cu (OH)2+Ca2+反應可算一天 Cu (OH)2 的質(zhì)量為 (150300098)/（ 641000） =689kg；根據(jù) Zn2++ Ca(OH)2=Zn(OH)2 ? +Ca2+ 反應可算得一天生成的 Zn(OH)2 的質(zhì)量為(150300099)/（ 651000） =685kg；根據(jù) Ni2++ Ca(OH)2=Ni（ OH） 2? + Ca2+反應可算得一天生成的 Ni（ OH） 2 的質(zhì)量為 (1203000)/（ 1000） =569kg； 沉淀 SS 質(zhì)量為：（ 2003000） /1000=420kg 且在反應內(nèi)加入了 PAC， PAM 質(zhì)量之和約為 180kg；產(chǎn)生的 CaSO4 沉淀的質(zhì)量 7884kg ； 則 一 天 產(chǎn) 生 的 污 泥 量 大 約 為（ 720+689+685+569+420+7884） =10967kg； 設計量為： 10967= 該項是干污泥質(zhì)量，取污泥含水率為 99%，則濕污泥質(zhì)量為： 約為 1000kg/m3，則一天內(nèi)所產(chǎn)生的污泥所需污泥斗體積為 1974060/1000=1974m3 取20xxm3。因此濾池的設計是廢水處理站設計的關鍵環(huán)節(jié)。 配水系統(tǒng) 配水系統(tǒng)的作用是收集濾后水，并使反沖洗水在整個濾池均勻分布。干管截面積為支管總截面積的 倍，支管長與直徑之比小于 60，支管下方開有兩排配水孔，與中心線成 45o 角，相鄰兩孔的方向相錯開，孔間距 75200mm，配水孔總面積與濾池面積之比為 %%，支管底與池底距離不小于干管半徑。污泥濃縮主要是減縮污泥的間隙水，經(jīng)濃縮后的污泥近湖狀，仍保持流動性。其設計計算為： （ 1）濃縮池面積 A wCQA M? （ ） 式中 wQ 設計污泥流量，為 ，設含水率 1P =99%，密度為 1000kg/ 3m ，則 wQ =1974m3/d C 污泥濃度，取 6 /gl M 濃縮池固體通量，取 30 3/( )kg m d? 則： 1974 630A ?? = 設濃縮池為 n =2 圓形輻流池，則池子面積 A=200m2 （ 2）濃縮池直徑 D ， m 4 / 4 2 0 0 / 3 .1 4DA ?? ? ?= 取 D=16m （ ） （ 3）濃縮池高度 H， m。在各構筑物和建筑物的個數(shù)和尺寸確定以后，可根據(jù)流程和廠區(qū)的地形、地質(zhì)條件進行平面布置。 （ 4）使需要開挖的處理構筑物避開劣質(zhì)地基。 另外，在平面布置時，如需要可以調(diào)整各處理構筑物的 個數(shù)。 處理廠中有個中管線（包括污水管、清水管、污泥管，有時還有空氣管、煤氣管、電線管等），在平面圖上它們的位置要妥善安排，避免相互干擾。在重力流溝道上可設計細腰槽，在壓力流管道上可設細腰管或孔口 。水頭損失應通過計算確定，并留有余地。 ，水量增加的預留水頭。 ，充分利用地形高差，實現(xiàn)自流。 定額指標為： 340 元 /（ m3/d）； 設備購置費費為： 3405400= 萬元 定額指標為： 137 元 /（ m3/d）； 工程建設其它費用為： 1375400= 萬元。3000 噸 = 元 /噸 Ca（ OH） 2: 7884kg 元 /千克 247。天 8 人 247。 20xx [24] 顧夏聲，黃銘榮，王占生，等．水處理工程．北京：清華大學出版社， 1990． 159— 2552.北京市政設計院主編 給水排水設計手冊（第五冊）城市排水，北京：中國建筑工業(yè)出版社， 1986 [25] 涂錦葆 . 電鍍廢水治理手冊 . 北京 :機械工業(yè)出版社 ,1989 [26] 劉俊良 ,楊全利 ,劉 明德 . 含鉻廢水處理技術綜述 [ J ].河北科技圖苑 , 1997 。365247。3000 噸 = 元 /噸 PAM: 30 千克 15 元 /千克 247。 總造價定額指標為： 1250 元 /（ m3/d）； 工程總投資為： 12505400=675 萬元 其他費用估算 電費： 元 /度 30000 度 /年 247。 6 投資估算 基本建設投資 本工程的設計水量為： 3000m3/d，查閱相關的二級污水處理廠的投資定 額指數(shù)，對本工程進行投資估算。注意排放水位不一定選取水體多年最高水位，因為其出現(xiàn)時間較短，易造成常年水頭浪費，應選取經(jīng)常出現(xiàn)的高水位作為排放水位，當水提水位高于設計排放水位時，可進行短時間的提升排放。當?shù)匦斡欣?，廠區(qū)有自然坡度時，應充分利用，以減少填、挖土方量，甚至不用泵站。在污水處理廠，如果進水溝道和出水溝道之間的水位差大于整個處理廠需要的總水頭，處理廠內(nèi)就不需設置廢水提升泵站。粗大溝渠和溝管等還要考慮基礎和施工上的特殊要求。為此，在平面布置時，常為每組構筑物設置一配水井。 總之，污水處理廠的平面布置，除應滿足設計上的要求外，還要估計施工和運行上的要求。 （ 2）各構筑物之間的連接管（溝道）應盡量避免立體交叉，并考慮施工、檢修方便。 則污泥斗高度 0125 ( )