【正文】 截面 8： Mmax =γQ ∑ (αi Qi)min L08i=1 =220（ ++++++） =m 截面 12： Mmax =γQ ∑ (αi Qi)min L08i=1 =220 （ +++） =m 截面 18： Mmax =γQ ∑ (αi Qi)min L08i=1 =220（ ++++++） =m 截面 22： Mmax =γQ ∑ (αi Qi)min L08i=1 =220（ +++++） =m 剪力 計算： 支座 A： Vmax=γQ ∑ (βi Qi)max8i=1 =220（ +++）= Vmin=γQ ∑ (βi Qi)min8i=1 =220（ ） = 支座 BL： Vmax=γQ ∑ (βi Qi)max8i=1 =220（ +++） = Vmin=γQ ∑ (βi Qi)min8i=1 =220（ ++）= 支座 BR： Vmax=γQ ∑ (βi Qi)max8i=1 =220（ +++）= Vmin=γQ ∑ (βi Qi)min8i=1 =220（ ++）= 支座 CL： Vmax= γQ ∑ (βi Qi)max8i=1 =220 （ +++ ）= Vmin=γQ ∑ (βi Qi)min8i=1 =220（ ++++） = 支座 CR： Vmax=γQ ∑ (βi Qi)max8i=1 =220（ +++） = Vmin=γQ ∑ (βi Qi)min8i=1 =220（ ） = 表 10 彎矩剪力設(shè)計值（雙門機 Ⅰ 狀態(tài) ） 截面 Mmax（ KN m） 支座截面剪力設(shè)計值（ KN） 2 4 5 8 B 12 15 18 C 22 25 A BL BR CL CR M1G、 V1G （自重） ① 0 0 M1Q、 V1Q （施工均載） ② 0 0 M2Q V2Q1 （滿布堆載） 最大值 ③ 最小 值 ④ M2Q V2Q2 （局部堆載） 最大值 ⑤ 最小 值 ⑥ M2Q31 、 V2Q31 （單門機 Ⅱ 狀態(tài)） 最大值 ⑦ 最小 值 ⑧ M2Q32 、 V2Q32 （ 雙 門機 Ⅰ 狀態(tài)） 最大值 ⑨ 最小 值 ⑩ 短暫狀況荷載組合 ① +② 0 0 持久狀況荷載組合 最大值 ① +⑤ 0.7+⑨ = ① +⑤ +⑨ = ① +⑤ 0.7+⑨ = ① +⑤ 0.7+⑨ = ① +⑤ 0.7+⑦ = ① +⑤ 0.7+⑨ = ① +⑤ 0.7+⑨ = ① +⑤ 0.7+⑨ = ① +⑤ 0.7+⑨ = ① +⑤ +⑦ = ① +⑤ +⑨ = ① +⑤ 0.7+⑨ = ① +⑤ +⑦ = ① +⑤ 0.7+⑨ = ① +⑤ +⑨ = ① +⑤ 0.7+⑨ = 最小 值 ① +⑥0.7+⑩ = ① +⑥ 0.7+⑩ = ① +⑥ 0.7+⑩ = ① +⑥ 0.7+⑩ = ① +⑥ 0.7+⑩ = ① +⑥ 0.7+⑩ = ① +⑥ 0.7+⑩ = ① +⑥ 0.7+⑩ = ① +⑥ 0.7+⑩ = ① +⑥ 0.7+⑩ = ① +⑥ 0.7+⑩ = ① +⑥ 0.7+⑩ = ① +⑥ +⑩ = ① +⑥+⑧ = ① +⑥+⑩ = ① +⑥+⑩ = （注：在持久狀況荷載組合時， 非主導(dǎo)荷載取組合系數(shù) ψ =，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) ????取 ）17 持久狀況組合 彎矩、剪力包絡(luò)圖見圖 圖 11。 考慮到采用先張法預(yù)應(yīng)力芯棒結(jié)構(gòu)，芯棒的尺寸一般為矩形，其高度等于寬度。按最不利荷載組合表， M m??（自重 +施工荷載） 。 ④ 構(gòu)造配筋 查 JTS15120xx第 ，梁內(nèi)縱向 架立筋和構(gòu)造筋直徑不小于 10mm； h大于 1600mm時，直徑不小于 12mm， h 大于 700mm 時，在梁的兩側(cè)面沿高度每隔 300~400mm 各設(shè)置一根構(gòu)造筋，并用聯(lián)系筋聯(lián)接。上部為 4 根 25mm 的鋼筋。 箍筋采用 Ⅰ 級鋼 雙 肢箍筋 Φ16150（ Asv=2As1=402mm2） 。 ㈡短暫狀況（施工時期）正常使用極限狀態(tài)驗算 1．計算截面的幾何特征 1）預(yù)應(yīng)力芯棒幾何特征（ 預(yù)應(yīng)力芯棒圖 見圖 14） ①芯棒斷面： 500500mm ②混凝土： C40 ③經(jīng)計算，芯棒的配筋如下： 預(yù)應(yīng)力鋼筋（冷拉Ⅲ級 鋼筋 ）： 2CL25（ Ap=982mm2） +2CL25（ Ap=982mm2） 合力點 ap= 非預(yù)應(yīng)力鋼筋（Ⅱ級鋼筋 ）： 2 B25（ As=982mm2） ④鋼筋和混凝土的彈性模量比值 21 預(yù)應(yīng)力： 451 ????? csE EE? 非預(yù)應(yīng)力： 452 ????? csE EE? ⑤芯棒的幾何特征值見表 12。0 54812751 06 . 77 21392997 ( )2 5 6 . 2 2IW m my? ? ?上 30054812751 06 . 77 22484349( )2 4 3 . 7 8IW m my? ? ?下 2） 預(yù)制部分?jǐn)嗝鎺缀翁卣?（ 預(yù) 制部分見圖 12） 22 ①混凝土近似按疊合部分 C30 計算。001 6 0 0 1 6 0 0 8 4 0 . 6 1 7 5 9 . 3 9 ( )y y m m? ? ? ? ? 換算截面形心至下邊緣慣性矩 0I ： ? ?240 0 i 37251907147 . 40 17 0779000000 208 03 0907147 . 4 0 ( )iI A y I m m? ? ? ? ?? 截面抵抗矩系數(shù)： 3039。 ④ 整梁全斷面幾何特征值 見 表 14。0 289451318438 . 56 3 0 3 5 9 0 2 4 5 ( )9 5 3 . 4 3IW m my? ? ?上 300289451318438 . 56 3 4 1 9 0 9 7 0 3 . 3 ( )8 4 6 . 5 7IW m my? ? ?下 24 2．預(yù)應(yīng)芯棒抗裂驗算 （ 1） 按 規(guī)范 條規(guī)定，對制作、運輸及安裝等施工階段不允許出現(xiàn)裂縫的構(gòu)件，或預(yù)壓時全截面受壓的構(gòu)件，在預(yù)加應(yīng)力及自重、施工荷載作用下，截面邊緣的混凝土法向應(yīng)力 應(yīng)符合以下規(guī)定： 39。 因此 0. 7 1. 55 0. 95 2. 0 2. 06 ( )ct M P a? ? ? ? ? ? )( M P acc ???? （ 2） 芯棒預(yù)應(yīng)力 按規(guī)范 條 ， 預(yù)應(yīng)力損失可取 σl=100Mpa， 冷拉Ⅲ級 鋼筋， fpyk=500MPa。 圖 16 σcc、 σct 圖示 3．芯棒吊運 拉應(yīng)力 驗算（抗裂） 按 老 規(guī)范 條： 39。 4. 施工安裝時產(chǎn)生的壓應(yīng)力驗算 芯棒施加預(yù)應(yīng)力在軌道梁下部（芯棒底部）產(chǎn)生的混凝土壓應(yīng)力 MPa? ? 按規(guī)范第 條短暫狀況作用效應(yīng)為 MsMM??自 重 施 工 簡支梁的 M 標(biāo)準(zhǔn)值見最不利荷載組合表。 2．支座裂縫寬度驗算（整梁頂鋼筋混凝土部分） 根據(jù)規(guī)范第 條，第 條按長期效應(yīng)組合計算： ? ?均門 M21 ?? MM ? M 取標(biāo)準(zhǔn)值， .602?? 所以 1 0 .6 ( 1 0 5 4 .5 0 / 1 .5 1 1 3 .8 8 / 1 .5 ) 4 6 7 .3 5M k N m? ? ? ? ? ? ? 取支座鋼筋保護層 ? ， 4B25， 21964sA mm? 0 1800 m m? ? ? 6104 6 7 . 3 5 1 0 1 5 7 . 4 20 . 8 7 0 . 8 7 1 9 6 4 1 7 3 7 . 5slsM M P aAh? ?? ? ??? 22 2 6 2 . 5 5 0 0 6 2 5 0 0t e sA a b m m? ? ? ? ? 1964/ 0 . 0 3 1 462500t e s t eAA? ? ? ? 50 , 50 m mc m m? 取 。 （ 2）驗算點位置（見 圖 18） 。 ③法向應(yīng)力疊加： 21| |x x x? ? ?? ，計算值見表 15。 a （ mm3） 截面 剪應(yīng)力 τ （ MPa） 法向應(yīng)力 σx=σx2|σx1|, σx1 由預(yù)應(yīng)力芯棒產(chǎn)生， σx2 由外荷載產(chǎn)生 主拉應(yīng)力σtp(正值 ) （ MPa） 主壓應(yīng)力σcp(負(fù)值 ) （ MPa） y0 （ mm） σx1（ MPa） y （ mm） σx2 （ MPa） σx=σx2|σx1| （ MPa） ①芯棒中和軸 106 支座 A 0 0 A B B ②第一次后澆混凝土疊合面處 106 A 上部 0 0 A 上部 B 上部 B 0 A 下 部 B 下 部 ③整梁組合截面 （全截面中和軸處） 106 A 0 0 0 A 0 0 B B 0 0 ①芯棒中和軸 106 跨中 C 0 C D D ②第一次后澆混凝土疊合面處 106 C 上部 0 0 C 上部 D 上部 D C 下 部 D 下 部 ③整梁組合截面 （全截面中和軸處） 106 C 0 0 0 C 0 0 D D 0 0 （注：表中 A、 B、 C、 D 分別代表支座截面最大剪力、支座截面最大彎矩、跨中截面最大彎矩、跨中截面最大剪力的情況） 。 （代入 時以拉應(yīng)力為正，以壓 應(yīng)力為負(fù)） （ 5） 混凝土主拉應(yīng)力 σ tp 和混凝土主壓應(yīng)力 σ cp 驗算標(biāo)準(zhǔn) C30 混凝土： )( M Paf tktp ????? )( M Paf ckcp ????? C40 混凝土： )( M Paf tktp ????? )( M Paf ckcp ????? （ 6） 由表可得①②③驗算點的 cptp ??、 均小于上述 （ 5） 中的驗算標(biāo)準(zhǔn)，滿足要求。 圖 18 驗算點位置 （ 3） 求剪應(yīng)力 τ 外荷載標(biāo)準(zhǔn)組合時 ， V 取標(biāo)準(zhǔn)值（ 條） 對于支座截面 ①剪力最大時 ： VS 支座 =V 自 +V 門 + 均 =++3 90o x o x80 9 0 4 . 7 1 0= = 6 . 2 5 1 02 8 9 4 1 0 5 0 0sVS SSIb? ?? ? ???支 座 29 ②彎矩最大時： VS 支座 =V 自 +V 門 + 均 =++3 90o x o x80 5 0 8 . 7 1 0= = 3 . 5 2 1 02 8 9 4 1 0 5 0 0sVS SSIb? ?? ? ???支 座 對于跨中截面：