【正文】 ++H1/ tanα 式中 L— 格柵槽總長度（ m） H1— 格柵明渠的深度（ m） L=++176。32 atgha ?? ? 式中 a— 沉砂斗上口寬度（ m） h3’— 沉砂斗高度（ m） α — 沉砂斗壁與水面的傾角（ o），一般采用圓形沉砂池 α =55o，矩形沉砂池 α =60o 1— 沉砂斗底寬度（ m） ,一般采用 — 設計中取 h3’=,α =60o, a1= 0 ??? tga ≈ 沉砂 斗有效容積 211239。采用出水管道在出水槽中部與出水槽連接，出水管道采用鋼管，鋼管 DN=500mm，管內流速 v2=。 h） ﹞ ,一般采用 — m3/（ m2 ??? tQV 39。V — 每格沉淀池污泥部分所需容積（ m3） 8/11039。 ??? ?D ≈ 2m 配水井直徑 239。 333 HBQv ? 式中 v3— 出水渠道水流速度（ m/s） ,一般采用 v3≥ 第 頁 28 B3— 出水渠道寬度（ m） H3— 出水渠道水深（ m） ， B3 ： H3 一般采用 — 設計中取 B3=， H3= ??v =＞ 出水管道采用鋼管，管徑 DN=800mm,管內流速 v=，水力坡降i=‰ 1 進水擋板、出水擋板 沉淀池設進水擋板和 出水擋板，進水擋板距進水穿孔花墻 ，擋板高出水面 ，深入水下 。排泥管上端高出水面 ，便于清通和排氣。rX — 回流污泥濃度（ mg/L） ， rr fXX ?39。 硝化液回流管 硝化液回流比為 200%，從好氧池出水至缺氧段首端，硝化液回流管道管徑為 DN1000mm,管內流速為 。 需氧量的計算 平時需氧量： Vr VXbQSaO ????2 式中 O2— 混合液需氧量（ kgO2/d）； 第 頁 36 a? — 活性污泥微生物每代謝 1kgBOD 所需的氧氣 kg數，對于生活污水，a? 值一般采用 ～ 之間； Q— 污水的平均流量（ m3/d）； rS — 被降解的 BOD 濃度（ g/L）； b? — 每 1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧氣 kg數，一般采用 ～； VX — 揮發(fā)性總懸浮固體濃度（ g/L）。微孔曝氣器一般分為橡膠膜微孔曝氣器、高密度聚乙烯復盤形微孔曝氣器和剛玉微孔曝氣器等三種。較平板膜片式微孔曝氣器使用壽命長，單位面積充氧效率更高，是一種較為理想的高效充氧裝置。215220 4 ～ 3 2431% ≤3200 布置、安裝和調試 ： 球冠形曝氣 器設備可成套供應，附件包括布氣管道、管件、水平調節(jié)器、清除裝置、連接件等。風管流速一般為干管 1015m/s、布氣管支管 45m/s。在放水過程中，觀察過程中，觀察曝氣器高程是否在一個水平面上，并進行調整 (土建時池底面應保證水平，并留排放口 )。 查表得 20℃和 30℃時，水中的飽和溶解氧值為： CS（ 20） =； CS（ 30） =空氣擴散出口處的絕對壓力 Pb= 105+9800H 式中 Pb— 出口處絕對壓力（ Pa）； 第 頁 38 H— 擴散器上淹沒深度（ m）。 設計中取 ? =， ? =， ? =， C= 平均時需氧量為： 第 頁 39 hkg /0 4 8 2 90 2 ]22 7 [ 9 . 1 70 8 20300 ?????? ?? ? 曝氣池供氧量 曝氣池內平均供氧量為 : Gs= hmER A /46 04 30 ??? 、輻流式二沉池 設計中選擇二組輔流式沉 淀池， N=2，每池設計流量為 m3/s，從曝氣池流出的混合液進入集配水井，經過集配水井分配流量后流進輔流沉淀池。 h）〕，一般采用 — m3/（㎡ 沉淀池有效水深 第 頁 40 tqh ?? 39。 每側流量： Q= 集水槽中流速 v= 設集水槽寬 B= 槽內終點水深 h2: ???? vBQh m 槽內起點水深 h1 22231 2 hhhh k ?? 223gBQhk ?? 式中 hk— 槽內臨界水深（ m） α — 系數，一般采用 1 g— 重力加速度 223 ???kh m 第 頁 45 60 75..057 20 231 ????h m 設計中取出水堰后自由跌落 ，集水槽高度： +=，取。 m)之間，計算結果符合要求。消毒劑的比較選擇見下表： 經過以上的比較，并根據現在污水處 理廠現在常用的消毒方法，決定使用液氯毒。每日加氯量為： 1 0 0 0/8 6 4 0 00 ??? Qqq 式中 q— 每日加氯量（㎏ /d） q0— 液氯投量（ mg/L） Q— 污水設計流量（ m3/s） 523 0/864 ????q ㎏ /d 加氯設備 液氯由真空轉子加氯機加入，加氯機設計二臺，一用一備。其優(yōu)點是水頭損失小。 出水部分 322 ????????????? gbmnQH 式中 H— 堰上水頭（ m） n— 消毒接觸池個數（個） m— 流量系數，一般采用 b— 堰寬，數值等于池寬（ m） 設計中取 n=2,b=3m 32??????? ?????H m 消毒接觸池計算圖如下： 、計量設備 計 量設備選擇 第 頁 50 污水廠中常用的計量設備由巴氏計量槽、薄壁堰、電磁流量計、超聲波流量計、渦流流量計等。 適用于，中規(guī)模的污水處理廠 漂 白 粉 投加設備簡單，價格便宜。 、 .接觸消毒池 消毒劑的選擇 城市污水經過一級或二級處理 (包活性污泥法和膜法 )后，水質改善，細菌含量也大幅度減少，但其絕對值仍很可觀，并有存在病源菌的可能。 m)〕 設計中取 b= )( ??? ?L m ?? bLn 個，工程中取 697 個 ?? nQq L/S 52 ???h m 6 5 0 1 0 0 01 1 5 ???? LQq L/(s 污泥部分所需容積 NXXXQRVr )(21 )1(2 01 ??? 式中 V1— 污泥部分所需容積（ m3） Q0— 污水平均流量（ m3/s） R— 污泥回流比（ %） X— 曝氣池中污泥濃度（ mg/L） Xr— 二沉池排泥濃度（ mg/L） 設計中取 Q0= m3/s， R=50% rSVIXr 610? rXRRX ??1 式中 SVI— 污泥容積指數，一般采用 70— 150 r— 系數，一般采用 設計中取 SVI=100 ?rX 120xxmg/L ?X 4000mg/L 第 頁 41 )120xx4000(21)(21 ?????????V m3 沉淀池總高度 54321 hhhhhH ????? 式中 H— 沉淀池總高（ m） 1h — 沉淀池超高（ m），一般采用 — 2h — 沉淀池有效 水深（ m） 3h — 沉淀層緩沖層高度（ m） ,一般采用 4h — 沉淀池底部圓錐體高度（ m） 5h — 沉淀池污泥區(qū)高度（ m） 設計中取 1h =， 3h =, 2h =3m 根據污泥部分容積過大及二沉池污泥的特點，采用機械刮泥機連續(xù)排泥，池底坡度為 . irrh ??? )( 14 式中 4h — 沉淀池底部圓錐體高度（ m） r— 沉淀池半徑（ m） 1r— 沉淀池進水豎井半徑（ m），一般采用 i— 沉淀池池底坡度。q =1 m3/（㎡3600qQF ?? 式中 F— 沉淀部分有效面積（㎡） Q— 設計流量（ m3/s） 39。 設計中取 EA=12% Ot= %%100)(2179 )(21%100)1(2179 )1(21 ???? ?????? ?? AAEE 曝氣池內混合液中平均氧飽和度（按最不利的溫度條件考慮） )42O102 . 0 6 6P(CC t5bss b ( 3 0 ) ??? CS（ 30） — 30℃時，鼓風曝氣池內混合液溶解氧飽和度的平均值（ mg/L）； CS— 30℃時，在大氣壓力條件下，氧的飽和度（ mg/L）。在標準通氣量 2m3/h 個的條件下，檢查曝氣器布氣是否均勻，每個曝氣器透氣面積應大于 80%。 調試檢查方法 ： 曝氣器安裝完成后，池內放入清水，水面至曝氣器表面約為 100200mm。布氣管宜聯成環(huán)網，以確保系統(tǒng)布氣均勻性。個 服務面積 /m3/個 氧利用率 充氧能力 /kgO2/h 充氧動力效率 /kgO2/h 曝氣器阻 第 頁 37 力損失/Pa BZQ—W 248。曝氣器整體結構科學管理，工藝先進、設計新穎。充氧的目的是為活性污泥微生物提供所需的溶解氧，以保證微生物代謝過程的需氧量。目前，常用的曝氣設備分為鼓風曝氣和機械曝氣兩大類 ，在活性污泥法中，應用鼓風曝氣的較多。在進水渠道內，水流分別流 向兩側，從缺氧段進入，進水渠道寬 ，渠道內水深 6m，則渠道內的最大水流速度為 111 hNbQv s? 式中 1v — 渠道內的最大水流速度（ m/s） 第 頁 33 b1— 進水渠道寬度（ m） h1— 進水渠道有效寬度（ m） 設計中取 b1=,h1= ???v ≈ 反應池采用潛孔進水，孔口面積 2vNQF s?? 式中 F— 每座反應池所需孔口面積（㎡） v2— 孔口流速（ m/s） ，一般采用 — 設計中取 v2= ??F = ㎡ 設每個孔口尺寸為 ，則孔口數為 fFn? 式中 n— 每座曝氣池所需孔口數（個） f— 每個孔口的面積（㎡） ??n 工程中取 9 個 孔口布置圖如下： 第 頁 34 進水渠道底* 曝氣池的出水設計 A2/O 池的出水采用矩形薄壁堰，跌落水頭，堰上水頭 32)2( gmbQH ? 式中 H— 堰上水頭（ m） Q— 每座反應池出水量（ m3/s） ,指污水最大流量（ m3/s）與回流污泥量、