【正文】 （△ u） k為第 k層的層間側(cè)移。 各質(zhì)點橫向水平地震作用按下式計算： Fi=GiHiFEk（ 1δ n） /（∑ GkHk） 地震作用下各樓層水平地震層間剪力 Vi為 Vi=∑ Fk（ i=1， 2， … n） 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： 三、多遇水平地 震作用下的位移驗算： 水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△ u） i和頂點位移 u i分別按下列公式計算： （△ u） i = Vi/∑ D ij u i=∑（△ u） k 各層的層間彈性位移角θ e=（△ u） i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值 [θ e]1/550。 y框架柱的反彎點高度比。 q2= = KN/m q2， = = KN/m P P2 分別由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，它包括主梁自重、 樓板重等重力荷載，計算如下： P1=[（ ） +（ +） ] + + = KN P2=[（ ） +（ +） +（ +） 2 /2] + + 25 = KN 集中力矩 M1=P1e1=（ ） /2= KN q2= = KN/m q2， = = KN/m P1=（ + ） +（ +） + 25 = KN P2=（ + + ） + + 25 = KN 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 19 頁 共 59 頁 集中力矩 M1=P1e1 =（ ） /2= KN m M2=P2e2=（ ） /2= KN m M2=P2e2=（ ） /2= KN m M2=P2e2 =*（ ） /2= KN m） M2 （ KN 恒荷載作用下梁的內(nèi)力計算： 恒荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 等效于均布荷載與梯形、三角形荷載的疊加。 m） 活荷載作用下梁的內(nèi)力計算： 活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如下圖所示： 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 22 頁 共 59 頁 對于第 16層， MAB=q2l21（ 12α 2+α 3） = [12（ 1/3） 2+（ 1/3） 3]/12= （ KN 框架梁內(nèi)力組合： 本方案考慮了三種內(nèi)力組合，即 +， SGk + SQk 及 +。 計算理論：根據(jù)梁端彎矩的組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定。 m γ ReMmax= = KN m γ REMmax= = KN m M rb= 六、框架柱的內(nèi)力組合： 取每層柱頂和柱底兩個控制截面，組合結(jié)果如下表： 橫向框架 A柱彎矩和軸力組合 層次 截面 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào)幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[（ SGk+）+] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱頂 M N 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 34 頁 共 59 頁 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 柱底 M N 橫向框架 B柱彎矩和軸力組合 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 35 頁 共 59 頁 層次 截面 內(nèi)力 SGk調(diào)幅后 SQk調(diào)幅后 SEk（ 1） SEk（ 2） γ Re[（ SGk+）+] + + Mmax M M 1 2 N Nmin Nmax 6 柱頂 M N 柱底 M N 5 柱頂 M N 柱底 M N 4 柱頂 M N 柱底 M N 3 柱頂 M N 柱底 M N 2 柱頂 M N 柱底 M N 1 柱頂 M N 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 36 頁 共 59 頁 柱底 M N 七、柱端彎矩設(shè)計值的調(diào)整： A柱： 第 6層，按《抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。 第 3層，柱頂軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/。 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 37 頁 共 59 頁 橫向框架 A柱柱端組合彎矩設(shè)計值的調(diào)整 （相當于本層柱凈高上下端的彎矩設(shè)計值） 層次 6 5 4 3 2 1 截面 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 柱 頂 柱底 柱頂 柱底 柱頂 柱底 γ RE（Σ Mc= η cΣ Mb） 2 2 9 9 γ REN 6 2 4 5 5 7 3 5 6 8 0 2 B柱： 第 6層，按《 抗震規(guī)范》，無需調(diào)整。 m 支座 Bl： Mmax= KN m 屬第一類 T形截面。 （ 2）、考慮兩支座 處： 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 。 ρ =1742/300/665=%ρ min=%，滿足要求。跨中正彎矩按 T 形截面計算縱筋數(shù)量，跨中截面的計算彎矩，應取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與 1/2 簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得： （ 1）、考慮跨間最大彎矩處： 按 T形截面設(shè)計，翼緣計算寬度 bf， 按跨度考慮，取 bf， =l/3==2600mm，梁內(nèi)縱向鋼筋選 II 級熱扎鋼筋，（ fy=fy， =310N/mm2）， h0=ha=70035=665mm，因為 fcm bf， hf， （ h0 hf， /2） = 2600 100（ 665100/2） = 梁的最不利內(nèi)力： 經(jīng)以上計算 可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= KN Σ Mb為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。 柱底軸壓比 [uN] = N/Ac fc= 103/，無需調(diào)整。 m V=γ Re[η vb（ M lb +M rb） /ln +V Gb] = [ 2 +]= KN 右震： M lb= M rb= m M rb= m MB= m MB= η vb梁端剪力增大系數(shù)，二級取 。 m） 三、內(nèi)力計算： 梁端、柱端彎矩采用彎矩二次分配法計算，由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架，彎矩計算如下圖所示： 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 23 頁 共 59 頁 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 24 頁 共 59 頁 襄 樊 學 院 土 木 工 程 畢 業(yè) 設(shè) 計 第 25 頁 共 59