【正文】 2%~14%； 高 —低 22%~24% 中 —低 7%~9% （ 6） 負載損耗： 300kV （ 7） 空載損耗： 85kV （ 8） 空載電流： % 額定電壓 電流計算 繞組的相電壓 ， 高壓線圈為 Y 聯(lián)接 ，在個分接下的相電壓： （ 3U ＋ 8? ％ 1U ） / 3 ＝ 242021/ 3 =139720V （ 3U ＋ 7? ％ 1U ） / 3 ＝ 239250/ 3 =138130V （ 3U ＋ 6? ％ 1U ） / 3 ＝ 236500/ 3 =136540V （ 3U ＋ 5? ％ 1U ） / 3 ＝ 233750/ 3 =134950V （ 3U ＋ 4? ％ 1U ） / 3 ＝ 231000/ 3 =133370V （ 3U ＋ 3? ％ 1U ） / 3 ＝ 228250/ 3 =131780V （ 3U ＋ 2? ％ 1U ） / 3 ＝ 225500/ 3 =1130190V （ 3U ＋ 1? ％ 1U ） / 3 ＝ 222750/ 3 =128600V 3AU = 3U / 3 =220210/ 3 =127020V （ 3U ? 1? ％ 1U ） / 3 ＝ 217250 3 =125430V （ 3U ? 2? ％ 1U ） / 3 ＝ 214500/ 3 =123840V （ 3U ? 3? ％ 1U ） / 3 ＝ 211750/ 3 =122250V （ 3U ? 4? ％ 1U ） / 3 ＝ 209000/ 3 =120670V 哈爾濱理工大學學士學位論文 5 （ 3U ? 5? ％ 1U ） / 3 ＝ 206250/ 3 =119080V （ 3U ? 6? ％ 1U ） / 3 ＝ 203550/ 3 =117490V （ 3U ? 7? ％ 1U ） / 3 ＝ 202150/ 3 =115900V （ 3U ? 8? ％ 1U ） / 3 ＝ 198000/ 3 =114310V ， 線圈為 Y 聯(lián)接 ： 2AU = 2U / 3 =115000/ 3 =66397V ，繞組 為 ? 聯(lián)接 ： 11AUU? =35000KV 繞組的相電流 繞組 Y 聯(lián)接 ，線電流等于相電 流。鐵心直徑的大小，直接影響材料的用量，變壓器的體積及性能等經(jīng)濟指標，故選擇合理的鐵心 直徑是變壓器設計中的一個重要環(huán)節(jié)。 繞組匝數(shù)計算 39。ze =214V/匝 39。其極值根據(jù)動熱穩(wěn)定要求確定。繞組導線總面積： 4 ? = ， 電流密度 ： 。 調(diào)壓線圈相電流為 ，電流密度初選 ，則調(diào)壓線圈導線導電面積大約為 105mm 2 ，調(diào)壓線圈選用 紙包扁銅線 ?? ， 4 根并聯(lián) 2? 2//，實際導電面積為 ，則電流密度為 。每只高壓繞組的段數(shù)為 (5A+35E)? 2=80 段 各段匝數(shù)： 14 728 142728 各線段總匝數(shù)： 14 728 ? 5+ 142728 ? 35=595 匝 壓線圈排列選擇及計算 低壓線圈匝數(shù)為 311 匝， 繞組形式為糾結(jié)聯(lián)連續(xù)式 。 加 28 根撐條， 28個墊塊 ，墊塊厚度為 30mm 墊塊 。端部出線。 42310 ( )jxz x j TI N Du e H N N?? ?? （ 2— 26） = 23 3 311 39。x x xu u u??= 最大分接短路阻抗的計算 在最大分接時，是調(diào)壓繞組與高壓繞組正向串聯(lián) ，如圖 2—3： B m 1B m 2 圖 2— 3 在最大分接電壓下調(diào)壓繞組正向 串聯(lián)的縱向漏磁勢分布圖 哈爾濱理工大學學士學位論文 15 2 23 11 4/1710 ( )x j TxTz x j TI N Du e H N N?? ?? （ 2— 28） = 式中 xI 高壓繞組最大分接電壓下電流 此情況下漏磁空道總面積為 21 2 3 3 3 31 ()3 TTTTJJNND D a R D? ? ?? ? ?= 2cm （ 2— 29） 損耗計算 空載損耗計算 有上面知道 0H =1690mm 0M =2070mm 鐵心柱質(zhì)量： 4103 10FcG H A? ?? （ 2— 30） =3? ? 1690? 5638? 410? = 鐵軛質(zhì)量： 4203 10FeG M A? ?? 其中 eA = eA = 總質(zhì)量： 12F F FG G G G ?? ? ? = 其中 G? 為三相角質(zhì)量，大小為 空載損耗 0 0 0pFP K G p? （ 2— 31） =? ? = 空載電流計算 0 %10oyNPI S? （ 2— 32） =% 010 ()10 jjowNP NA qIK S?? % （ 2— 33） 哈爾濱理工大學學士學位論文 16 =? 3 5 7 2 9 . 5 1 1 5 6 3 8 . 0 2 1 . 3 5 0()1 0 9 0 0 0 0? ? ??%=% jA為接縫處凈截面積（ 2mm ） jN接縫處的單位勵磁容量（ VA/kg） 。 0? 為額定勵磁時鐵心柱的主磁通（ Wb） ； xu 為額定容量時 電抗電壓百分數(shù)（ %）； ? 漏磁鏈校正系數(shù)； xH 為被計算的兩繞組間平均電抗高度 （ mm）； 哈爾濱理工大學學士學位論文 19 zhl 按油箱內(nèi)壁計算的油箱壁周長 （ mm） 。1 2 1 2 1 2 1 1fz R R w w y z sp P P p p p p? ? ? ? ? ? （ 2— 52） = 高壓 — 低壓運行時 39。 2zsp 、 39。 線圈對油的溫升 τ2＝ +Δτ21+Δτ22=++= （ 2— 60） 壓線圈 對油的溫升 ： 表面單位熱負荷為： 1 3 3 3 2 3334 (1 )100K I N j K Kq LK?? 帶入數(shù)據(jù) =1270K Δτ31＝ 3Kq =? ? 1270= Δτ32 =dθDq3/1550= 3? ＝ +Δτ31+Δ 32? （ 2— 61） = 線圈對油的溫升 梯頂又想散熱面積計算 ，如圖 2— 5： bH =窗高 +2 倍鐵軛高度 +墊腳厚度 +鐵心至箱蓋間距離 =1689+1800+31+110 哈爾濱理工大學學士學位論文 22 =3630mm bB =調(diào)壓繞組外徑 +繞組到箱壁間距離 =2021+580 =2580mm bL =2 0M +高壓繞組外徑 +間隙 = 2 ? 2070+2021+500 =6640mm 頂蓋面積： 2211 1 1[ 2 ( ) ]2lA L R l? ? ? （ 2— 62） 其中 1L 為油箱直線部分長度 。 下截槽長 ： 2L = 02 ? ? ? = 帶入數(shù)據(jù) 5A = 2m 散熱器有效散熱面積： 6 gA mA? （ 2— 67） =20? = 2m 帶散熱器的梯形油箱總散熱 面積 1 2 3 4 5 ( )A A A A A A A? ? ? ? ? ? （ 2— 68） =409 2m 哈爾濱理工大學學士學位論文 23 32 fzT ppq A ?? （ 2— 69） 1 .0 3 2 2 8 0 8 6 6 .9 7 2 3 9 4 .9409??? = 1 7yTq? ?? （ 2— 70） = h 1h 2Hl 1l 2 Lb哈爾濱理工大學學士學位論文 24 圖 2— 5 帶下節(jié)槽梯頂油箱示意圖 高壓繞組： 1y? ? ???=+= （ 2— 71） 中壓繞組： 2y? ? ???=+= （ 2— 72） 低壓繞組： 3y? ? ???=+= （ 2— 73） 短路電動力計算 表 2— 1 區(qū)域劃分 區(qū)域 高壓（ 220kv） 中壓（ 115kv） 低壓（ 35kv） 匝數(shù) 高度 ,mm 匝數(shù) 高度 ,mm 匝數(shù) 高度 ,mm 1 71 728 5 段 108 48 928 6 段 131428 7 段 2 314 728 21 段 336 155 328 18 段 333 401528 21 段 335 3 2091428 14 段 1071628 12 段 271428 14 段 236 表 2— 2 安匝分布計算 區(qū)域 高壓安匝 ,% 低壓安匝 ,% （高 +低） ,% 1 2 3 總和 100 續(xù) 表 2— 1 區(qū)域劃分 中壓安匝 ,% 不平衡安匝 ,% 平均安匝 ,% 平均高度 ,cm 100 0 100 哈爾濱理工大學學士學位論文 25 ，如圖 2— 6： 39。 3 2dS S D? ? ?=； du h?? =；dSh?? =。13 286 .4 ( ) 10d I Nb b dK K I N l Nm n H a b ?? ? （ 2— 92） = 2 2286 . 4 ( 1 . 8 1 3 . 7 2 8 5 7 . 1 ) 1 6 4 0 . 8 9 5 2 5 0 . 2 5( 3 ) ( 1 0 . 8 4 )8 1 1 0 0 . 3 7 5 1 . 3 1 1 0 2 8?? ? ? ? ? ? ??? ? ? ? 哈爾濱理工大學學士學位論文 29 = kg/ 2cm = MPa 內(nèi)繞組導線應力為： 22 2 3()a? ? ? ? ?? ? ?= MPa （ 2— 93） 由此可見：總應力小于銅導線的許用應力，因此是允許的。1G =（ 1+1c ） 1cG = 調(diào)壓繞組中裸銅線的質(zhì)量 cT T TG mrL S? （ 2— 97） 33 8. 9 37 3. 4 10 9. 8 10?? ? ? ? ? ? 哈爾濱理工大學學士學位論文 30 調(diào)壓繞組中絕緣紙占裸銅線的百分數(shù) %Tc ? 39。 ()ga d bK G G G?? （ 2— 107） =? （ ++） = f s t c h c F jG G G G G G G? ? ?。G =800kg 哈爾濱理工大學學士學位論文 31 39。3G =(1+ 3c ) 3cG = 中壓繞組中裸銅線的質(zhì)量 32 2 2 3 8 .9 1 2 5 7 .3 1 8 4 .8 6 1 0 6 2 0 5 .7cG m rL S k g?? ? ? ? ? ? ? （ 2— 95） 中壓繞組中絕緣紙占裸銅線的百分數(shù) 2 %c ? 39。 哈爾濱理工大學學士學位論文 26 低壓繞組等值阻抗 (%) 1 2 1 3 2 31 2x x xd u u uZ ??? （ 2— 76） = 中壓繞組等值阻抗 (%) 1 2 2 3 1 32 2x x xd u u uZ ??? （ 2— 77） =? 高壓繞組等值阻抗 (%) 1 3 2 3 1 23 2x x xd u u uZ ??? （ 2— 78） = 內(nèi)繞組線路阻抗 (%) 21 690000 1 0 91 1 0sZ ? ? ?? （ 2— 79） 中繞組線 路阻抗 (%) 22 690000 1 0 1 .56 1 0sZ ? ? ??