【正文】 （ 2— 80） 外繞組線路阻抗 (%) 23 690000 1 0 0 .4 52 0 1 0sZ ? ? ?? （ 2— 81） 內(nèi)繞組阻抗 (%) 1zku =+9= （ 2— 82） 中繞組阻抗 (%) 2zku =? （ 2— 83） 外繞組阻抗 (%) 3zku = （ 2— 84） 三繞組聯(lián)合運(yùn)行時，中壓短路是總等值阻抗及短路電流倍數(shù) IK ： 132 zk zkz zkzk zkuuuu?? ?= （ 2— 85） IK =100zu= = （ 2— 86） 負(fù)荷分配系數(shù)： 高壓繞組 ： 1? = 313100%zkzk zkuuu? =% （ 2— 87） 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 27 低壓繞組 ： 2? = 113100%zkzk zkuuu? =% （ 2— 88） aF 2 213118 .0 4 ( ) [ ( ) ]10 d I sa p N m m pKKF R I N a a C?? ???? ? （ 2— 89） = 2 2118 . 0 4 1 . 4 1 3 . 7 2 0 . 7 1 5 0 . 2 5 ( 1 4 0 5 3 ) 4 3 . 0 64 2 . 4 5 1 0?? ? ? ?? = 式中 dK 為由于直流電流分量而使軸向力增大倍數(shù)； pR 高壓繞組平均半徑 ? 為橫向平均電抗高度； 高壓繞組導(dǎo)線應(yīng)力計算 2 2 81 11 2 .8 ( ) 1 0d I N N pb b dK K I N I Rm n H s ?? ??? （ 2— 90） 2 2 81 2 . 8 1 . 8 1 3 . 7 2 ( 1 4 0 5 4 3 ) 2 3 6 . 2 8 4 . 5 5 0 . 8 9 5 1 04 9 5 . 6 0 . 2 2 4 ?? ? ? ? ? ?? ?? =248kg/ 2cm = 由軸向力引起的導(dǎo)線彎曲應(yīng)力： 2 2 2 2 1 021 2 . 8 2( ) 1 0d I N m sa bbK K I a N R Aa b m n Z? ?? ? ??? ? ? （ 2— 91） = 2 2 2 2 1 021 2 . 8 1 . 8 1 3 . 7 2 2 3 6 . 2 0 . 6 8 5 9 5 0 . 7 1 2 9 1 . 1 5( 5 ) 1 01 . 1 9 5 0 . 4 1 9 4 4 2 . 4 5 2 8? ?? ? ? ? ? ? ? ??? ? ? = kg/ 2cm = MPa dK 為短路電流沖擊系數(shù)； 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 28 ma 最大不平衡安匝百分?jǐn)?shù)； Z 為撐條數(shù)； R 為被計算繞組外徑； A 墊塊厚度 ； a 為導(dǎo)線寬度； b 為導(dǎo)線厚度； bn 線段中導(dǎo)線并聯(lián)根數(shù)； bm 每個繞組并聯(lián)分支數(shù)。39。 1l = ? =；帶入數(shù)據(jù) 1A = 2m 斜蓋面積： 2212 1 2[ 2 ( ) ]2lA L R l? ? ? （ 2— 62） 其中 2l = 端壁面積： 312A Rh?? （ 2— 63） 其中 1h == 帶入數(shù)據(jù) 3A = 2m （ 2— 64） 側(cè)壁面積： 4 2A RH?? （ 2— 65） = 2m 下截槽面積： 5 2 22( )A L b h?? （ 2— 66） 其中下截槽寬 ： b=++=。1? = （ 2— 57） =13K 正常線段導(dǎo)線匝絕緣厚度的校正溫升 Δτ11＝ K 1q = 其中 K=(? ) 線段油道寬度的校 正溫升 Δτ12＝ dθDq1/1550＝ 式中 Dd? 為校正溫度（ ℃ ），由《電力變壓器計算》圖 811 查得。2 3 2 3 2 3 3fz R R w w zsp P P p p p? ? ? ? ? （ 2— 54） = 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 20 39。 12pR主空道的平均距離。 220 0 .0 8 0 4 0 .1 5 3I ??% （ 2— 34） =% 負(fù)載損耗計算 低壓繞組 1r = 中壓繞組 2r = 高壓繞組 3r = 1L 2 r? ? ? ? 3N （ 2— 35） = 2Lr? ? ? ? 2N （ 2— 36） = 2Lr? ? ? ? 1N （ 2— 37） = 75111RLS?? （ 2— 38） = 2R = 3R = （ 75? 時） 低壓 ： 21 1 13RP I R? （ 2— 39） =78391W 中壓 ： 22 2 23RP I R? （ 2— 40） = 高壓： 23 3 33RP I R? （ 2— 41） = 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 17 低壓繞組 %yRpP?? （ 2— 42） =392W 中壓繞組2yp可忽略 高壓繞組3yp可忽略 4 02 0 7 02 9 04 1 4 06 6 4 0 圖 2— 4 油箱斷面圖 27 ( ) , %10 wwxk fm n a SK H ?? wK 為被計算繞組渦流損耗百分?jǐn)?shù)（ %）； m為輻向?qū)Ь€根數(shù)； n 為段數(shù)； a 為導(dǎo)線寬度； S 為每根導(dǎo)線截面積（ 2mm ） ? 為洛氏系數(shù)； xH 為該繞組的洛氏系數(shù)。 因此，最小分接時的漏電抗 1 139。 12D?=1 1 2 2 1 2 1 21 ()3 p p pa R a R a R?? （ 2— 19） =13 （ ? +? ） +? = 2cm 同理 23D?=3 3 2 2 2 3 2 31 ()3 ppa R a R a R?? （ 2— 20） = 2cm 13D?=3 3 1 1 1 3 1 31 ()3 ppa R a R a R?? （ 2— 21） = 2cm 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 13 4 6 05 0 2 . 55 6 26 4 3 . 7 57 4 0 . 58 4 5 . 5 9 4 6 . 59 9 03 1 1 1 51 3 2 1 91 9DZ G TT 圖 2— 1 變壓 器的漏磁分布 12xu =12 1241210zxIN DeH?? （ 2— 22） =42 4 .8 1 4 0 5 4 3 6 7 5 .5 0 .9 5 12 1 3 .4 1 4 6 1 3 4 .6 1 0? ? ??? = 23xu =23 2342310zxIN DeH?? （ 2— 23） = 13xu =13 1341310zxIN DeH?? （ 2— 24） 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 14 = 最小分接短路阻抗的計算 在最小分接電壓時的縱向漏抗電壓，是由調(diào)壓繞組與高壓繞組正向串聯(lián)，與低壓繞組所形成的漏磁構(gòu)成，如圖 2— 2 所示 。 每 只低壓繞組的段數(shù)為 28A+56E=84 段 各段匝數(shù)： 12628 12728 各種線段總匝數(shù)： 164 匝 壓線圈排列選擇及計算 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 9 低 壓線圈匝數(shù)為 164 匝，繞 組形 式 為單螺旋式。采用分?jǐn)?shù)匝，中部出線。高壓線 圈的繞組形式為糾結(jié)式 ，加 28 根撐條， 28 個墊塊 ，墊塊厚度為 50mm。導(dǎo)線實(shí)際導(dǎo)電面積為 2 ，所以電流密度為 ，將上下繞組并聯(lián)，并聯(lián)數(shù)為 3 2//? . 哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 8 壓線圈選取 低 壓線圈相電流為 ，電流密度初選 ，則調(diào)壓線圈導(dǎo)線導(dǎo)電面積大約為 320mm 2 ， 低 壓線圈導(dǎo)線選用 紙包扁銅線 ?? ，實(shí)際導(dǎo)電面積為 ，則電流密度為 。電流密度初選 ，則高壓線圈導(dǎo)線導(dǎo)電面積大約為 90mm2 ，高壓線圈導(dǎo)線選用紙包扁銅線 ?? ， 4 根 并聯(lián)，導(dǎo)線的絕緣厚度為。/ zUe? = （ 2— 3） 湊成整數(shù)匝，則低壓線圈匝數(shù)為 164 匝 準(zhǔn)確值 ze = 35000164 =（ 2— 4） 39。 45ccz BAe ?? （ 2— 2） 39。合理的鐵芯直徑就是硅鋼片和導(dǎo)線材料的用量比例適當(dāng)，達(dá)到 經(jīng)濟(jì)的效果。 22NII?? = 2U / 3 = ? 聯(lián)結(jié) 1I? = 1NI / 3 = NS /3= 電磁路計算 鐵心計算 27ZH100 冷軋硅 鋼片 50Hz， 時，單位損耗為 鐵心是變壓器的基本部件，是變壓器的磁路和安裝骨架。 本論文的意義是：通過變壓器設(shè)計加深對變壓器原理的理解，掌握變壓器的設(shè)計方法，達(dá)到舉一反三，精通一類變壓器的設(shè)計方法。 10. 計算空載性能及變壓器總損耗。 6.. 計算阻抗電壓，大容量變壓器阻抗值應(yīng)與阻抗電壓標(biāo)準(zhǔn)值接近，小容量變壓器的阻抗電壓值應(yīng)小于阻抗電壓標(biāo)準(zhǔn)值。 2. 確定硅鋼片型號，及鐵心結(jié)構(gòu)形式，計算鐵心直徑，選擇標(biāo)準(zhǔn)直徑得出鐵心和鐵軛截面積。國內(nèi)有500kV 級生產(chǎn)能力的廠家 7 家，其中能批量生產(chǎn)的有 5 家，年生產(chǎn)能力已超過 3000 萬 kVA，最近兩年大約每年生產(chǎn) 2021 萬 kVA 容量，占總產(chǎn)量的 11%左右 ； 能生產(chǎn) 220kV 級的廠家有 25 家左右，最近兩年大約每年生產(chǎn) 3000 萬 kVA，占總?cè)萘康慕?18%； 能生產(chǎn) 110kV 級的廠家有 100 家左右，最近兩年每年大約生產(chǎn) 1000 臺， 3000 萬 KVA 容量，亦占總?cè)萘康慕?8%，其中年產(chǎn) 100 臺以上的廠家有新疆特變電工、衡變、沈變、保變、華鵬等 5 家 ； 生產(chǎn)干式配電變壓器的廠家約有 100 家，生產(chǎn)能力在100kVA 以上的廠家有順德、金鄉(xiāng)、許繼、華鵬等 4 家。 生產(chǎn)能力隨著電力工業(yè)的發(fā)展，國內(nèi)電力變壓器廠家按計劃需求進(jìn)行了建設(shè)和改造。為了使變壓器的運(yùn)行更加完全、可靠，維護(hù)更加簡單，更廣泛地滿足用戶的需要，近年來油浸式變壓器采用了密封結(jié)構(gòu)，使變壓器油和周圍空氣完全隔絕，從而提高了變壓器的可靠性。 40 年來，我國電力變壓器制造技術(shù)得到飛速發(fā)展，突破高壓和超高壓技術(shù)禁區(qū)，科研開發(fā)手段和產(chǎn)品創(chuàng)新能力得到進(jìn)一步加強(qiáng)。 于是在各種理論與實(shí) 踐的大力支持下，電力研究學(xué)者的共同努力下，電力變壓器應(yīng)運(yùn)而生了 。最后的運(yùn)算結(jié)果符合國家標(biāo)準(zhǔn)，完成了變壓器的電磁計算。哈爾濱理工大學(xué)學(xué)士學(xué)位論文 I SSFZ990000/220/115/35 三 繞組 有 載調(diào)壓 電力變壓器電磁 計算 摘 要 變壓器理論是電機(jī)學(xué)的一個分支。本文重點(diǎn)放在理論與實(shí)踐的溝 通，對于每一參數(shù)的選取、每一系數(shù)的取值范圍，都經(jīng)過認(rèn)真思考，并向老師詢問，再進(jìn)行計算， 在計算中