【正文】 for the preceding two expressions, as functions of various F yf values, are shown in Table 54. In addition, web buckling considerations may require a reduction of the allowable bending stress in the pression flange. According to the ASDS, Section G2, when the web depththickness ratio exceeds 760/ bF , the maximum bending stress in the pression flange must be reduced to a value that may be puted from ASDS Equation (G2l). Plate girder webs that depend on tension field action (to be defined shortly), as discussed in ASDS. Section G3, must be proportioned so that the web bending tensile stress due to moment in the plane of the web does not exceed y or （ /Fv ） Fy ASDS Ep(G51) where fv =puted average web shear stress (total shear divided by web area) (ksi) Fv =allowable web shear stress according to ASDS Equation (G3l) (ksi) 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 參考文獻 This expression in effect constitutes an allowable bending stress reduction due to the interaction of concurrent bending and shear stress (ASDS, Section G5). After preliminary web dimensions are selected, the required flange area may be determined by using an approximate approach as follows. With reference to Figure 521, the moment of inertia of the total section with respect to axis xx is Ix =Ix(web) +I(flanges) Neglecting the moment of inertia of the flange areas about their own centroidal axes and assuming that h=(dt f ),an approximate gross moment of inertia may be expressed as Ix = tw h3 /12+2Af (h/2) 2 Expressing this in terms of the section modulus (S) and also assuming that h? d: Sx = tw h3 /12/h/2+2Af (h/2)2 /h/2 = tw h2 /6+Af h 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 參考文獻 FIGURE 521 Girder nomenclature. The required Sx = M/Fb 。 ASDM 的第 2 部分，提供一般說明 ， 從 45 到 92 英寸的 名義深度 ，設(shè)計實例和焊接板梁屬性表是一個范圍廣泛的部分，此表作為選擇經(jīng)濟比例焊接板梁的指導(dǎo)。 這焊縫可設(shè)計為間歇性的角焊縫， 支 承加勁肋到腹板 的 焊縫應(yīng)是連續(xù)的，腹板翼緣到腹板的焊縫 也 應(yīng)是連續(xù)的。 支 承加勁肋到腹板 的 連接： 由于 支 承加勁肋 是 承載的要素， 連接焊縫 通常是一個 在每個加筋板兩側(cè)的 連續(xù)角焊縫 。只有腹板翼緣焊縫 以內(nèi)的 加勁肋被視為有效的 支 承， 支 承的應(yīng)力不應(yīng)超過允許值 （ ASDS， J8）。 圖 523 列 支 承加勁肋 支 承加勁肋應(yīng) 緊密接觸 ， 大 約延伸 到 翼緣邊緣，如圖 522 所示。 當(dāng) 壓縮載荷超過下列值 ，就 需要 支 承加勁肋時。 k 維，在腹板屈服方程，（ K12）和（ K13）中使用，采取從外表面的翼緣角焊縫 和 梁腹板交界處的距離。 一般來說，中間加筋肋 在 梁 受 拉翼緣 的截斷 根據(jù) ASDS 要求， 加勁肋 產(chǎn)生 附加焊 縫 的最小長度，（ ASDS，第 G4） 。因此，在設(shè)計時只 需根據(jù) 張力 場的作用 。為了提供足夠的側(cè)向支撐腹板， ASDS， G部分 4 要求 所有中間加 勁 肋（不管是一對或一個）參考腹板平面軸 Its 的慣性 矩 ，如： Its ? (h/50)4 ASDS 方程（ G41） 加強板，還必須滿足 ASDS 方程（ G42）規(guī)定 的 最小截面積。 ASDS 方程（ F42）或表 l36 和 150，可用于確定允許設(shè)計剪應(yīng)力 vF ，或根據(jù)設(shè)計的張力 場作用 ，ASDS 方程（ G31）或 ， ASDM 第 2 部分 的 表 236，表 250 基礎(chǔ)上來確定。 a/h（有時也被稱為長寬比） 的 比例不得超過所給出的值 a/h? (260/h/tw )2 ASDS 方程（ F51） 最大間距為梁腹板高度 H的三倍。 如果腹板 的 h/tw 比率是小于 260（以及比在表 54 中規(guī)定的限制少）并且最大的腹板剪應(yīng)力 vf 小于 ASDS 方程（ F42）所允許的， 那么可以不考慮中間加筋肋和張力場的作用， 注 最大 vf =Vmax /h tw 允許剪應(yīng)力 vF = yF (Cv )/? yF ASDS 方 程（ F42） 注 : Cv =45000k/ yF (h/ tw ) 當(dāng) Cv =190yFk/ /( h/ tw ) 當(dāng) Cv k=+(a/h)2 當(dāng) a/h =+(a/h)2 當(dāng) a/h 注 ： tw =腹板厚度 a=中間加 勁 肋之間的距離 h=翼緣之間的距離 36KSI 屈服應(yīng)力鋼 和 50KSI 屈服應(yīng)力鋼 各自 允許的剪切應(yīng)力 vF ， 在 ASDS 方程（ F42）的基礎(chǔ)上，可能 從 ASDM 的第 2部分，表 136 和 表 150 中 得到 。 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 參考文獻 橫向中間加 勁 肋 橫向中 間 加勁肋 的作用主要是對屈曲深，薄梁腹板加勁的目的。 改變 翼緣板是最好的 方法 ，通過改變板的厚度，寬度，或兩者 都改變 ， 在 兩個翼緣板的兩端 加入 下降 槽 的 對接焊縫 。 在完成梁腹板和翼緣 的初 步選定，由于 考慮到橫向不支持的壓縮翼緣 ，必須計算慣性和截面模數(shù)。 H 定義為翼緣之間的 凈長 。非緊 湊 分類是不太可能使用 在 緊湊部分 產(chǎn)生的 梁尺寸。 但是 由于腹板提供一些彎矩阻力，在第二個 部分 （ tw h/6） 也要 包含在內(nèi)。 根據(jù)ASDS， G2 部分 ,當(dāng)腹板深度 厚比超過 760/ bF ,在壓縮翼緣 上的 最大彎曲應(yīng)力必須降低到一個值 ,這個值可以從 ASDS 方程計算 (G2l)。這是 ASDS 標(biāo)準(zhǔn) (Gl 節(jié) ) 腹板 高厚比不超過 規(guī)定的翼緣最低的屈服應(yīng)力 的基礎(chǔ) 。假設(shè)小于梁總深度 ,那么腹板厚度可以在 ASDS 中 允許的深度厚度比基礎(chǔ)上選出。 [15] 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 開題報告 參考文獻 [1] 董愛梅．談鋼結(jié)構(gòu)房屋的發(fā)展前景和應(yīng)用 [J]．山西建筑， 20xx， 31(15)： 52. [2] 李一凡，劉福勝，孫勇．門式剛架輕型結(jié)構(gòu)房屋的發(fā)展現(xiàn)狀 [J]． 20xx， 2(21)：1. [3] 楊娜，王娜，吳知豐 ． 輕型門式剛架結(jié)構(gòu)及其最優(yōu)腹板高度的研究 [J].哈爾濱建筑大學(xué)學(xué)報， 20xx,34(1):16. [4] 習(xí)守中，華愛軍，郭愛香．某些地震學(xué)預(yù)報方法的分類及初步優(yōu)選 [J]．內(nèi)陸地震， 20xx， 14(1): 1523. [5] 尹壓西．門式剛架輕型鋼結(jié)構(gòu)發(fā)展?fàn)顩r [J]．大科技， 20xx（ 11） . [6] 王元清，石永久，陳宏，張勇，李少甫．現(xiàn)代輕鋼結(jié)構(gòu)建筑及其在我國的應(yīng)用 [J]．建筑結(jié)構(gòu)學(xué)報， 20xx， 23（ 1）： 3. [7] MTR Jayasinghe, SS Subaaharan, M Mahendran. Improvements to Portal Frame Design Using Stressed Skin Action of Sandwish Panels[J]. Australian Journal of Structural Engineering, 20xx, 5 (3): 199210. [8] Leonard Spiegel,Gee . Applied Structural Steel Design (Fourth Edition)[M]. Beijing: TsingHua University Press,20xx. [9] 劉鵬．門式剛架的優(yōu)化設(shè)計 [J]．工業(yè)建筑， 20xx， 31（ 7）： 5859. [10] 趙熙元等 . 《建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計資料 集鋼結(jié)構(gòu)分冊》 [M]. 北京：中國建筑工業(yè)出版社， 20xx 年 3月： 6490. [11] 熊偉．門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)的設(shè)計要求 [J]． FORTUNE WORLD 20xx,3（ 7）：124133. [12] 徐良 .門式輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)的幾個問題 [J]．科技風(fēng)， 20xx,21（ 8）： 176178. [13] 龍亞海．門式剛架輕型房屋的結(jié)構(gòu)優(yōu)化設(shè)計 [J]．科技創(chuàng)新導(dǎo)報， 20xx,34（ 7）：6770. [14] 高場 ．門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計施工中的幾個問題 [J]．科技資訊， 20xx，79（ 200） ： 3435. [15] 李翔，劉曉輝．門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計優(yōu)化探討 [J]．四川理科學(xué)院浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 開題報告 學(xué)報， 20xx,22（ 5）： 1415. 畢業(yè)設(shè)計（論文） 譯文及原稿 譯文題目 56 焊接板梁 原稿題目 56 Welded Plate Girders 原稿出處 Leonard Spiegel, Gee . Applied Structural Steel Design (Fourth Edition) 浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 參考文獻 焊接板梁 板梁腹板和翼緣的初步選擇 ASDS， B10 部分聲明， 在 一般 情況下 ，板梁應(yīng)該由慣性 矩比例的 方法確定。因此，建議規(guī)范浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 開題報告 標(biāo)準(zhǔn)做必要的說明，以指導(dǎo)設(shè)計人員的實際工作。如《鋼規(guī)》、《抗規(guī)》等為國家標(biāo)準(zhǔn)，《門規(guī)》為協(xié)會標(biāo)準(zhǔn)。但是，設(shè)計光靠軟件不行，還要能判斷。由于連接不同，構(gòu)件內(nèi)力也不同，有的工程斜梁很細(xì)，可能與此有關(guān)。浙江大學(xué)城市學(xué)院畢業(yè)設(shè)計 開題報告 多高層建筑中，鋼梁與墻的連 接也是如此。 有的工程由于屋面豎向剛度過小，第一榀剛架與山墻間的屋面出現(xiàn)斜坡，使墾面變形。現(xiàn)在應(yīng)該是計算的。門式剛架一般符合此條件，所以可用 ，與鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范保持一致。表 1 所列即為一般情況下，柱高為 6m，各種跨度對應(yīng)的剛架最優(yōu)間距。 （ 2） 剛架最優(yōu)間距的確定 剛架的間距與剛架的跨度、屋面荷載、檁條形式等因素有關(guān)，在剛架跨度較小的情況下，選用較大的剛架間距，增加檁條的用鋼量是不經(jīng)濟的，因此從綜合經(jīng)濟分析的角度看，確定合理的柱距才能既節(jié)約鋼材，又使設(shè)計真正作到定型化、專門化、標(biāo)準(zhǔn)化以及輕型化， 從而推動門式剛架輕鋼房屋結(jié)構(gòu)體系在我國的發(fā)展。有的業(yè)主甚至要求輕鋼生產(chǎn)廠家根據(jù)自己的使用功能，確定較為經(jīng)濟的跨度，在盡可能滿足生產(chǎn)工藝和使用功能的基礎(chǔ)上，應(yīng)根據(jù)房屋的高度確定較為合理的跨度。 [11]