【正文】 XIM 1996 NEW RELEASES DATA BOOK Volume V [9]AlexanderKapelevich. Geometry and design of involute spur gearswith asymmetric teeth178。在論文各個階段他不僅傳授給我理論知識和實踐經(jīng)驗，而且他為人謙和性格也給了我深深的教益和啟迪，使我在讀大學這一人生的重要階段獲益匪淺，是我今后工作和學習的楷模。下文為附加文檔，如不需要，下載后可以編輯刪除，謝謝！ 施工組織設計 本施工組織設計是本著“一流的質量、一流的工期、科學管理”來進行編制的。 本工程耐火等級二級，屋面防水等級三級，地震防烈度為 8度，設計使用年限 50 年。 以絕對標高 m 為準，總長 27樓 ； 30樓 m。外墻水泥砂漿抹面，外刷淺灰色墻漆。 200 防滑地磚，樓梯間 50 厚 細石砼 1： 1 水泥砂漿壓光外，其余均采用 50 厚豆石砼毛地面。 本工程設計為。本工程窗均采用塑鋼單框雙玻窗，開啟窗均加紗扇。 300 瓷磚，高到頂外，其余均水泥砂槳罩面，刮二遍膩子；樓梯間內墻采用 50安徽理工大學畢業(yè)設計（論文） 2 厚膠粉聚苯顆粒保溫。設計室外地坪至檐口高度 00m，呈長方形布置，東西向，三個單元。30樓 m2。 一、 工程概況： 西夏建材城生活區(qū) 2 30住宅樓位于銀川市新市區(qū) ，橡膠廠對面。 最后衷心感謝理解與支持我的爸爸媽媽 。感謝鄧老師對我學習上的悉心指導和生活上無微不至的關懷。 安徽理工大學畢業(yè)設計（論文） 30 圖 53 齒輪泵的裝配系統(tǒng) 結論 以 三維設計軟件 SolidWorks 為基礎，結合可視化編程軟件 VB 開發(fā)的齒輪泵的虛擬設計系統(tǒng)具有二大功能，一是可以完成齒輪泵主體的設計任務，只需改變齒輪泵的相關參數(shù)，就可以設計出新產品；二是可以通過該系統(tǒng)實現(xiàn)齒輪的虛擬裝配，為齒輪泵的虛擬制造提供了基礎。 在 Solidworks API 中可以使用的配合類型也有八種。一個約束關系能使許多零部件結構設計自動進行，并可保證設計對零部件間所要求關系的一致。 圖 51 齒輪泵齒輪參數(shù)計算模塊 關鍵部件的結構設計 SolidWorks 不僅支持傳統(tǒng)的自下而上的傳統(tǒng)設計，而且可以自上而下進行設計。 它提供尺寸驅動的幾何變量，用交互式方法檢查模型變化的結果，其模型可智能化。 SolidWorks 是一套基于 Windows 的 CAD/CAE/CAM/PDM 桌面集成系統(tǒng)，是美國 SolidWorks 公司于 1995 年 11 月研制成功的，它總結和繼承了大型 CAD軟件的優(yōu)點，可以實現(xiàn)全參數(shù)化的三維實體造型設計。 變量機構突出的部分為了使其不與 1D 所在的孔相連，則取 20H mm? 。 由于齒輪的嚙合長度最少為 13LB? ,設其最少長度為 13LB? ,則 變量桿的軸向擺動距離 22 15 1033B m m? ? ? ? ?。 1 0 5 2 , 6D M n D M n? ? ? ? ? ? ② 材料： 45 鋼 安徽理工大學畢業(yè)設計（論文） 25 圖 44 小圓螺母結構圖 表 43 小圓螺母相關尺寸 mm 螺紋規(guī)格DP? kd m h t C 1C max min max min 12 ? 22 6 4 2 安徽理工大學畢業(yè)設計（論文） 26 變量機構的設計計算 圖 45 變量機構結構簡圖 此結構與右泵蓋的外凸部分配合并用 M3 的開槽圓柱頭螺釘與泵蓋連接，變量桿與從動軸連 接。 泵體的強度計算可按厚薄壁圓筒粗略計算拉伸應力 ? ，計算公式為 ? ?22220 .4 1 .3 .ey syeRR P M P aRR? ?? ? 式中： yR —— 泵體的外半徑 ? ?mm eR —— 齒頂圓半徑 ? ?mm sP —— 泵 體的試驗壓力 ? ?MPa 一般取試驗壓力為齒輪泵最大壓力的兩倍，即 2 2 1 5 3 0sP P M P a M P a? ? ? ? 代入數(shù)據(jù)可得 安徽理工大學畢業(yè)設計（論文） 22 22 222 2 2 20 . 4 1 . 3 0 . 4 2 8 . 5 1 . 3 5 3 . 5. 3 05 3 . 5 2 8 . 5eysyeRR PRR? ? ? ? ?? ? ???MPa ? ? ? 350s MPa??? 因此所選泵體的材料及其尺寸滿足要求。 從動軸上的軸承 受力分析及壽命計算 從動軸上選用的軸承為 角接觸球軸承 ，其 型號為 7100C ，其基本參數(shù)如下： 表 34 角接觸球軸承 7100C 基本參數(shù) 基本尺寸 /mm 安裝尺寸 /mm 基本額定載荷 /KN d D B ad aD a rC 0rC 12 28 8 從動軸上安裝的齒輪與主動軸上的一樣也為標準直齒圓柱齒輪，齒輪不受軸向力，同理所選角接觸球軸承也只承受徑向載荷 rF ，則軸承的受力分析： 圖 310 角接觸球軸承受力分析圖 安徽理工大學畢業(yè)設計（論文） 21 如圖所示， 34 2 5 6 8 . 4 1 2 2 8 4 . 2 0 5r r rF F F N N? ? ? ? 由機械設計表 137 可得 drF eF? 由機械設計表 135 可知由插值法計算 e= ，則兩軸承的派生軸向力 34 2 0 . 3 5 8 6 2 8 4 . 2 0 5 2 5 0 . 9 5 8d d rF F e F N? ? ? ? ? 由 arF F e? 可得， X=1,Y=0, 34 5 0 .9 5 8aaF F N?? ，則軸承的當量動載荷應為： ? ? ? ?3 4 3 3 1 . 2 1 2 8 4 . 2 0 5 0 5 0 . 9 5 8 3 4 1 . 0 4 6p r aP P f X F Y F N? ? ? ? ? ? ? ? ? 由上表 34可知 rC =, 0rC = 驗算壽命： 36610 10 60 60 1000 CL nP?? ? ? ???? ? ? ??? ? ? ? ? 滿足壽命，故合格。 179。 由圖 1021 按齒面硬度查得齒輪的接觸疲勞強度極限 HLim? = 550MPa 由圖 109 查得接觸疲勞壽命系數(shù) HNK = 計算接觸疲勞許用應力 取失效概率為 1%，安全系數(shù) S = 1， 由式 1012 得 ? ? l im. 55 0 0. 95 52 2. 51H N HH K M P aS?? ?? ? ? 計算圓周速度 V 安徽理工大學畢業(yè)設計（論文） 18 3. 14 51 10 00 10 00 60 10 00dnv m s? ??? ? ??? 計算載荷系數(shù) 根據(jù) V = ， 7 級精度，由圖 108查得動載荷系數(shù) VK = 由表 103 查得 HaK = FaK = 由表 102查得使用系數(shù) AK = 1 由表 104查得 7 級精度齒輪相對支承非對稱布置 ? ?230 .1 8 . 1 0 .6 0 .2 3 1 0H v dK K b? ? ?? ? ? ? ? ? ?1 .1 0 .1 8 . 1 0 .6 1 0 .2 3 1 0 1 5?? ? ? ? ? ? ? = 故載荷系數(shù) K = AK VK HaK HK? = 1179。 為了防止這種破壞，首先必須盡可能減少軸的撓度， 其受力簡圖所 圖 38 軸的剛度分析圖 撓曲線方 程 223 4. , 048 2 2F x l ly l xEI ????? ? ? ?????????，其中 l = 式中 E彈性模量，對于鋼 E = 179。 求軸上的載荷 根據(jù)軸的結構圖做 出軸的計算簡圖 如圖中軸上所受的力作受力分析得 圖 36 軸的受力分析圖 安徽理工大學畢業(yè)設計（論文） 15 根據(jù) 軸的結構圖 做 出軸的彎矩和扭矩圖 ，從 中可以看出截面 C 是軸的危險截面。 則IId? =12mm ；同時為使其在左泵蓋內部，取其長度 IIIl? =62 mm 。至此，主動軸的設計計算結束。 32 得碳鋼的特性系數(shù) ~ ?? ? ，取 ?? = ~ ?? ? ，取 ?? = 于是，計算安全系數(shù) caS 值，按式（ 156） ~（ 158）則得 1 275 4 .9 2 92 .0 5 2 2 7 .1 9 0 .1 0amS K? ???? ? ??? ? ?? ? ? ? 1 155 1 0 .4 4 61 8 .7 0 1 8 .7 01 .5 3 7 0 .0 522amS K? ???? ? ??? ? ?? ? ? ? .2 2 2 24. 92 9 10 .4 46 4. 46 1. 54. 92 9 10 .4 46ca SSSSSS???? ?? ? ? ? ? ??? 故可知其安全。 截面上由于軸肩而形成的理論應力集中 系數(shù) ?? 及 ?? 按附表 32 查取。截面 V 和VI顯然更不必校核。 精確校核軸的疲勞強度 判斷危險截面 截面 A , II , B , III 只受扭矩作用，雖 然鍵槽、軸肩及過渡配合所引起的應力集中均削弱軸的疲勞強度，但由于軸的最小直徑是按扭轉強度較為寬裕確定的，所以截面 A , II , B , III 均無需校核。 = 求軸上的載荷 根據(jù)軸的結構圖 做 出軸的計算簡圖 如圖中軸上所受的力作受力分析得 圖 33 軸的受力分析圖 安徽理工大學畢業(yè)設計（論文） 10 根據(jù)軸的結構圖做 出軸的彎矩和扭矩圖 ，從 中可以看出截面 C 是軸的危險截面 。各軸肩處的圓角半徑 R = 1 ~ 2mm 求作用在齒輪上的力 2tF T d? = 2179。 7= 由式 332 1 0 2 3 9 . 8 2 3 5 1 03 . 5 1 0 2 6p T k ld? ? ? ??? ??=[ p? ],故符合要求。 10， 齒輪與軸的配合為 7/ 6Hn 鍵的強度校核 安徽理工大學畢業(yè)設計（論文） 9 (1)A 型鍵的材料為鋼，查手冊得許用擠壓應力 [ p? ]=100~120MPa,取[ p? ]=110MPa,鍵的工作長度 l L b??=256=19mm ,鍵與輪轂鍵槽的接觸高度? =179。 軸上零件的周向定位 齒輪、半聯(lián)軸器與軸的軸向定位均采用平鍵聯(lián)接 查機械設計手冊得 半聯(lián)軸器與軸的聯(lián)接，選用 A型 平鍵 b h l?? = 6179。 右端軸承的左端面采用軸肩進行軸向定位，定位軸肩高度 h =2mm ，則VVId? =27mm ，并取長度略長些，取 VVIl? =32mm 。 由于齒輪輪轂寬度 B =15mm ，為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪，此軸段應略短于輪轂寬度，故取 III IVl ? =13mm 。 初步選擇滾動軸承 參照工作要求并根據(jù) II IIId? =22mm ，選取軸承型 號 329/22， 軸承配合 為 m6，其尺寸 d D T?? =22 mm 179。 聯(lián)軸器的計算轉矩 ca aT KT? = 179。 = 則取 gD = 10mm 主 動軸的計算 . 初步確定軸的最小直徑 已 知 軸 上 的 功 率 P = 、 轉 速 n =1000r/min 、轉矩 T = 179。 確定高低壓腔尺寸 確定壓出角 （ 2? ? ） = 40176。此時齒輪上的徑向力得到了平衡。 ~ 90176。 (17+17) / 2 = 51mm 節(jié)圓直徑 ： d′ = d = 51mm 齒輪嚙合的重疊系數(shù) ? ： 當兩齒輪相同時 安徽理工大學畢業(yè)設計（論文） 4 ? = z（ tan e? ta