【正文】 論與建議 勘察結果表明，碼頭區(qū)基巖埋藏標高 ～ ，起伏變化較大，大體上呈由西南向東北傾斜的趨勢，近岸區(qū)基巖埋藏較淺，上部覆蓋層較薄，一般為 ～ 米；而遠岸區(qū)基巖埋藏較深，覆蓋層較厚，一般為～ 米，因此碼頭結構型式的設計，近岸區(qū)可采用重力式結構，而遠岸區(qū)可采用樁基結構，建議碼頭布 置在近岸區(qū)強風化巖面等高線 24 米以上，采用重力式結構，以強風化巖為持力層。 地震 本區(qū)地震烈度為 6 級 煙臺港 10 萬噸級集裝箱碼頭 設計 16 第 3 章 運量與船型 營運資料 2021 年吞吐量為 萬 TEU，預計年增長為 %，因此預計2021 年吞吐量為 萬 TEU 設計船型 設計船型為 10萬噸級集裝箱船 總長 L： 346m 型寬 B： 型深： 載箱量： 7000TEU 第 4 章 總平面布置 總平面布置的原則 1 港口應按貨種、吞吐量、裝卸特點、泊位分工及客運量等因素因地制宜合理的劃分作業(yè)區(qū)。危險品碼頭或作業(yè)區(qū)應布置在港口的下游，并與其他碼頭或作業(yè)區(qū)保持一定的安全距離。 4 布置陸域時，要節(jié)約用地，不占或少占良田，少拆遷。 5 作業(yè)區(qū)內(nèi)部，應根據(jù)裝卸工藝流程和所需的碼頭、庫場、鐵路、道路及其他建、構筑物的數(shù)量與布置上的要求，按照以近期為主、并考慮到發(fā)展的可能 煙臺港 10 萬噸級集裝箱碼頭 設計 17 性合理布置。 集裝箱碼頭的泊位年通過能力可根據(jù)如下公式計算： QttPtQATPdfgyt?? ? ； （ 4— 4） )1( 3211 KKKnpP ?? 。 由以上數(shù)據(jù)得， )1( 3211 KKKnpP ?? = 3 30 ()= TEU/h QttPtQATPdfgyt?? ?=（萬 TEU）； S=碼頭年通過能力247。本設計考慮順浪。 煙臺港 10 萬噸級集裝箱碼頭 設計 20 4Z — 備淤富裕深度（ m），應根據(jù)兩次挖泥間隔的淤積量確定，不宜小于 ，本設計取 。 ）； b — 船舶與航道底邊間的富裕寬度（ m）； B — 設計船寬。港池寬度不宜小于 倍設計船長，但對有水上過駁作業(yè)的港池，要按過駁作業(yè)要求相應加寬，本碼頭為集裝箱碼頭，可以取 倍船長，即： B= 346=519(m) 港池設計水深與航道設計水深一樣，即為 。 港內(nèi) 錨地供船舶待伯或水上裝卸作業(yè)使用，宜采用錨泊或設置系船浮筒、系船簇樁等設施。港內(nèi)錨地水深應與碼頭前沿設計水深相同。其尺度應考慮當?shù)仫L、浪、水流等條件和港作拖船配備、定位 標志等因素。當進港條件較差時，對 50000t 以上的重載船舶，其制動距離可適當加大，但不宜超過 5 倍設計船長。當在同一碼頭線上連續(xù)布置泊位時，其碼頭總長度宜根據(jù)到港船型尺度的概率分布模擬確定，也可按下式確定： 端部泊位： bL =L+ （ 4— 14） 中間泊位： bL =L+d （ 4— 15） 式中： bL — 碼頭泊位長度（ m）； L— 設計船長（ m）； d— 富裕長度（ m），相應的設計船長采用下表相應的富裕長度。煙臺港是有掩護港口內(nèi)的碼頭，碼頭前沿高程，規(guī)范規(guī)定按以下兩種標準中的高值選取。 ① 出口貿(mào)易： hQ =40 萬 TEU； 1N =5； sA =65%； dct =4 天； BKK =； ykT =360 天。 煙臺港 10 萬噸級集裝箱碼頭 設計 26 N=，取 N=3 故集裝箱碼頭大門所需車道數(shù)為 3個。本碼頭只設計了集裝箱泊位，故布置較為簡便。輪胎式集裝箱起重機跨下的拖掛車通道布置在一側，相鄰集裝箱堆場輪胎式集裝箱起重機行走路線中心線之間的間距取為 4m。 裝卸工藝的 設計 原則及一般要求 設計原則 1 遵循和貫徹港口發(fā)展規(guī)劃。評價其 經(jīng)濟效益時，應兼顧港口自身和社會的全面效益。因此是否采取直取流程，應根據(jù)情況決定，而不要作為一種追 求的作業(yè)方式?！暗跎系跸隆毖b卸船工藝是指采用岸邊集裝箱起重機或其它形式的起重機械將集裝箱吊裝到船上或從船上吊卸到碼頭的裝卸方式，這是目前絕大多數(shù)碼頭采用的一種裝卸船方式。 集裝箱泊位機械數(shù)量及工人數(shù)的確定 選型及配備原則 （ 1）裝卸船機械選型時應根據(jù)船型和貨種的特點進行選擇，并且在機械的配備上應注意發(fā)揮船機的作用； （ 2）水平運輸機械的選型，一般情況下運距在 100～ 150m 以內(nèi)時，以選擇叉車為宜，運距較遠時，以采用牽引車為宜； （ 3）裝卸機械選型應堅持節(jié)能的原則； （ 4）機械設備選型要求選用標準型機械，統(tǒng)一規(guī)格，以便于維修和備件的儲備。根據(jù)公式得 N= 10 10000247。 所選擇的岸邊集裝箱牽引車的機型及相應的參數(shù)如下表所示 表 532裝箱牽引車 N= 10 10000247。所選擇的岸邊集裝箱半掛車的機型及相應的參數(shù)如下表所示： 表 523集裝箱半掛車 機型 自重（ kg） 拖載總重 （ kg） 軸距（ mm） 長 （ mm） 寬 （ mm） 高 （ mm） 輪胎數(shù) 中廣JP40 6500 36200 7850 12210 2440 1550 8 4．輪胎式集裝箱龍門起重機 輪胎式集裝箱起重機的主要功能是進行集裝箱拆碼垛，裝卸半掛車或裝卸火 車作業(yè)，因而在裝卸船作業(yè)時必須有集裝箱牽掛車配合做水平運輸。 247。則輔助工人數(shù)： 374 5%=（人）； 取輔助工人數(shù)為 19 人； 則集裝箱泊位的司機人數(shù)及裝卸工人數(shù)總數(shù)為 594人； 第 6 章 結構方案設計 設計依據(jù) 建筑物規(guī)模 本設計為十萬噸級集裝箱碼頭，有 2個泊位。對于前沿地帶寬度 1L ，根據(jù)裝卸工藝確定，有門機時取值范圍按實際確定，無資料時取碼頭前沿線至門機后軌外 范圍，故為 38m。前方堆場堆貨荷載 2q 根據(jù)國內(nèi)各港的實際 情況而定，構件設計時不考慮通道和貨垛坡角的影響， 2q 值較大，碼頭整體時采用大面積的平均堆貨荷載 2q ，值較小。 621 堆貨荷載圖（單位米） 煙臺港 10 萬噸級集裝箱碼頭 設計 33 人群荷載 參照《港口工程荷載規(guī)范》表 采用。裝卸搬運機械主要有叉車，牽引車，半掛車，流動起重運輸機械是作用在碼頭上的主要豎向集中荷載，其荷載直接和機型有關。 ④ 多用途門座機 軌距 ，最大輪壓 108t，單機重量 1160t 由《港口工程荷載規(guī)范》附錄 C中表 可知： 國產(chǎn)起重機荷載標準值為 P=250KN，支腿荷載計算圖式如圖 632 煙臺港 10 萬噸級集裝箱碼頭 設計 34 圖 622 門機輪壓示意圖（單位米） 船舶荷載 作用在固定式系船、靠船構件結構上的船舶荷載包括： ⑴ 由風和水流產(chǎn)生的系纜力，系纜力分為縱、橫系纜力兩種； ⑵ 由風和水流產(chǎn)生的擠靠力； ⑶ 船舶靠岸時產(chǎn)生的撞擊力； ⑷ 系泊船舶在波浪作用下產(chǎn)生的撞擊力。2xsc xscF C V B?? 式中： xscF 、 xmcF —— 分別為水流對船舶船首橫向和船尾橫向分力（ kN ）； xscC 、 xmcC —— 分別為水流對船首橫向和船尾橫向分力系數(shù)， 由于相對水深 / 1 7 .0 2 / 1 4 .5 1 .1??dD ， / ?LB ； 查表 得 xscC =， xmcC = ? —— 水的密度取 ? = 3/tm（海水）； V —— 水流速度取 /V m s? ； 39。 ycC —— 水流縱向分力系數(shù) 。 2 39。 煙臺港 10 萬噸級集裝箱碼頭 設計 38 xF? yF? —— 分別為可能同時出現(xiàn)的風和水流對船舶作用產(chǎn)生的橫向分力總和及縱向分力總和 。 查表 船長 =346m，受力系船柱數(shù)目 8可 取 為n ， 系船柱間距 30am? 查表 因結構類型為海船碼頭，則查出系船纜夾角 30?? ， 15?? 則 1 .3 5 9 2 .8 6 7 2 .4 6 2 1 2 .6 51sin c o s c o s c o s 830 .9 7 0 .9 72 2? ? ? ???????? ? ? ? ? ????? ? ????? yx FFkN k Nn 查《港口工程荷載規(guī)范》表 N 不應小于 100000 噸級海船標準系纜力值 1500kN，故取 N =1500kN 則 s i n c o s = 7 2 4 .4 k N???xNN c os c os = 12 54 .8 kN???yNN s in = 3 8 8 .2 k N??zNN 2） 擠靠力 參照《港口工程荷載規(guī)范》 節(jié) 船舶擠靠力應考慮風和水流對計算船舶作用產(chǎn)生的橫向分力總和 xF? 當橡膠護舷間斷布置時，擠靠力標準值可按下式計算： 式中： 39。jk—— 擠靠力不均勻系數(shù)，取 。 22 .0 2 kN35???jF 3） 撞擊力 參照《港口工程荷載規(guī)范》 節(jié) 船舶靠岸時的撞擊力標準值應根據(jù)船舶的有效撞擊能量和橡膠護舷性能曲線及靠船結構的剛度確定。 查《港口工程荷載規(guī)范》表 ，船型為 100000噸級，有掩護，故取 nV = /ms 則 20 0. 8 87 82 1 0. 10 35 1. 32? ? ? ?E k J 選用 1250?SC 型橡膠護舷材料，長度 ，吸收能量為 382KJ ， 反力 696?R kN . 剩余水壓力 剩余水壓力應根據(jù)碼頭的排水條件和填料透水性能確定，墻后設置拋石棱體20 2 nE MV?? 煙臺港 10 萬噸級集裝箱碼頭 設計 40 或回填料粗于中砂時，可不考慮剩余水頭 ,當墻后回填中砂或比中砂更細的填料時 ,對受潮汐影響的港口 ,剩余水頭的標準值可采用 1/5～ 1/3 平均潮差 。 . 1 = 5 . 5 32 1 . 01gT d ?＜ 8 又 d=＞ 2 %1H =2 =（ m） 墻前產(chǎn)生立波。本設計不予考慮。 ? —— 有效動能系數(shù)，取 ~。 xF? —— 可能同時出現(xiàn)的風和水流對船舶作用產(chǎn)生的橫向分力總和，5 7 3 1 2 . 6 4 7 . 2 2 5 9 2 . 8 6 k N? ? ? ?? xF 本設計采用橡膠護舷間斷布置，護舷間距 ，與船舶接觸的橡膠護舷共有 35 組。39。 ? —— 系船纜的水平投影與碼頭前沿線所成的夾角 。 b —— 系數(shù)，取為 ； L —— 船舶吃水線長度， 346 2=692m ； ? —— 水的運動粘性系數(shù)， 取 20C 水溫，由表 得 10 /ms? ??? 。 V —— 水流速度，取最大流速 ( / )ms。 0 . 4 8 4 0 . 6 1 2 l o g = 3 . 4 5??B D W，則 239。 ? —— 風壓力不均折減系數(shù)，根據(jù)船長 L=346m， 查規(guī)范表 ，取 則 滿載時： 5 2 5 27 6 .3 1 0 7 6 .3 1 0 3 6 2 2 1 4 0 .6 0 3 2 5???? ? ? ? ? ? ? ?x w x w xF A V k N 半載或壓載時： 5 2 5 27 6 .3 1 0 7 6 .3 1 0 6 3 8 2 1 4 0 .6 0 5 7 3???? ? ? ? ? ? ? ?x w x w xF A V k N 2． 風壓力平行于碼頭前沿線的縱向分力 ① 船舶受風面積 滿載時： l o g 0 . 1 0 7 0 . 6 2 1 l o g 0 . 1 0 7 0 . 6 2 1 l o g 7 0 0 0 0 2 . 9 0? ? ? ? ? ? ?ywA D W ?ywAm 半載或壓載時： l o g 0 . 0 1 9 0 . 6 2 8 l o g 0 . 0 1 9 0 . 6 2 1 l o g 7 0 0 0 0 3 . 0 6? ? ? ? ?ywA D W ?ywAm ② 作用在船舶上的計算風壓力，