【正文】 400 米時(shí)，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁常常為優(yōu)勝方案。但是，在橋梁結(jié)構(gòu)中，隨著預(yù)應(yīng)力理論的不斷成熟和實(shí)踐的不斷發(fā)展，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁 結(jié)構(gòu)的運(yùn)用必將越來越廣泛。 60年代初期在中等跨預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁中，應(yīng)用了逐跨架設(shè)法 與頂推法；在較大跨連續(xù)梁中，則應(yīng)用更完善的懸臂施工方法，這就使連續(xù)梁方案重新獲得了競(jìng)爭(zhēng)力，并逐步在 40— 200 米范圍內(nèi)占主要地位。因此有人將兩種結(jié)構(gòu)結(jié)合起來，形成一種連續(xù) — 剛構(gòu)體系。 在我國(guó)，預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁雖然也在不斷地發(fā)展，然而，想要在本世紀(jì)末趕超國(guó)際先進(jìn)水平，就必須解決好下面幾個(gè)課題： 1,發(fā)展大噸位的錨固張拉體系，避免配束過多而增大箱梁構(gòu)造尺寸，否則混凝土保護(hù)層難以保證 ，密集的預(yù)應(yīng)力管道與普通鋼筋層層迭置又使混凝土質(zhì)量難以提高。目前，各國(guó)都以每平方米橋面的三材（混凝土、預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋）用量與每平方米橋面造價(jià)來表示預(yù)應(yīng)力混凝 土橋梁的技術(shù)經(jīng)濟(jì)指針。因此，從這個(gè)角度來看，連續(xù) — 剛構(gòu)也 是未來連續(xù)體系的發(fā)展方向。 本次設(shè)計(jì)為 m354? 預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)梁，橋?qū)挒?28，分為兩幅，設(shè)計(jì)時(shí)只考慮單幅的設(shè)計(jì)。 本次設(shè)計(jì)中得到了陳愛萍陳老師的悉心指導(dǎo)，在此表示衷心的感謝。因此，公路橋梁應(yīng)根據(jù)所在公路的作用、性質(zhì)和將來發(fā)展的需要，除應(yīng)符合技術(shù)先進(jìn)、安全可靠、適用耐久、經(jīng)濟(jì)合理的要求外，還應(yīng)按照美觀和有利環(huán)保的原則進(jìn)行設(shè)計(jì)，并考慮因地制宜、就地取材、便于施工和養(yǎng)護(hù)等因素。 簡(jiǎn)支箱梁橋具有以下特點(diǎn)： （ 1） 優(yōu)良的力學(xué)特性，結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，受力明確。 5 20m20m20m20m 20m 20m 20m20m 圖 21 裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支箱梁橋 第二方案 ：連續(xù)梁剛構(gòu)橋 本方案為（ 40+60+40） m的連續(xù)剛構(gòu)橋，跨越能力大，結(jié)構(gòu)受力性能好，免去了支座，后期維修養(yǎng)護(hù)費(fèi)用少，伸縮縫較少，行車平順，適用于高橋墩的情況，對(duì)橋墩的要求較高。施工穩(wěn)固性好。主梁采用高強(qiáng)度混凝土以及大噸位預(yù)應(yīng)力體系來實(shí)現(xiàn)主梁的輕型化，采用鉆孔灌注樁基礎(chǔ)。 受力性能 受力明確 受力性能好，但梁墩聯(lián)結(jié)處應(yīng)力復(fù)雜 橋墩參加受彎作用，使主梁彎矩進(jìn)一步減?。? 經(jīng)濟(jì)性 等截面形式，可大量節(jié)省模板，加快建橋進(jìn)度，簡(jiǎn)易經(jīng)濟(jì)。結(jié)構(gòu)造型靈活，可模型好，可根據(jù)使用要求澆鑄成各種形狀的結(jié)構(gòu)，整體性好，剛度較大，變性較小。 設(shè)計(jì)荷載 根據(jù)線路的等級(jí) ,確定荷載等級(jí)，由 高速公路，設(shè)計(jì)時(shí)速 100km/h 計(jì)算荷載：公路 一級(jí) 荷載?？估瓘?qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值pkf=1860MPa ，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值pdf=1260MPa ，公稱直徑 ，公稱面積 139 2mm ，彈性模量 pE = 510 MPa 。 （ 2）頂板寬度與厚度：頂板寬度 13m；厚度與其受力有關(guān)，靠近支點(diǎn)處的厚度取40mm,跨中處去 26mm。理論基礎(chǔ)采用’梯形分塊法’，計(jì)算結(jié)果如下，見表 31。 m、 kN）35m 35m 35m 35m1 2 3 4 5 圖 41 計(jì)算簡(jiǎn)圖 yx1 2 3 4 5( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 2 5 3 7 2 . 9 91 8 2 6 8 . 5 5 1 6 9 1 5 . 3 38 4 5 7 . 6 6 2 5 3 7 2 . 9 98 4 5 7 . 6 61 8 2 6 8 . 5 5 圖 42 彎矩圖 11 yx1 2 3 4 5( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 )2 6 5 8 . 1 2 4 1 0 8 . 0 13 6 2 4 . 7 1 3 1 4 1 . 4 23 1 4 1 . 4 2 3 6 2 4 . 7 14 1 0 8 . 0 1 2 6 5 8 . 1 2 圖 43剪力圖 二期自重作用效應(yīng)計(jì)算 yx1 2 3 4 5( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 ) 6 2 3 7 . 0 04 4 9 0 . 6 4 4 1 5 8 . 0 02 0 7 9 . 0 0 6 2 3 7 . 0 02 0 7 9 . 0 04 4 9 0 . 6 4圖 44 彎矩圖 yx1 2 3 4 5( 1 ) ( 2 ) ( 3 ) ( 4 )6 5 3 . 4 0 1 0 0 9 . 8 08 9 1 . 0 0 7 7 2 . 2 07 7 2 . 2 0 8 9 1 . 0 01 0 0 9 . 8 0 6 5 3 . 4 0 圖 45 剪力圖 自重作用效應(yīng)匯總 自重作用效應(yīng)匯總表 表 41 類型 一期自重效應(yīng) 二期自重效應(yīng) 截面 彎矩（ kN 對(duì)于本次設(shè)計(jì)： HzfHzf3102231021??? ???????? ????? 所以，沖擊系數(shù) 7 :),(21????????????? 則適用于 HzfHf 用于正彎矩效應(yīng)和剪力效應(yīng)： 1+μ =； 用于負(fù)彎矩效應(yīng)： 1+μ =。 計(jì)算截面的抗扭慣性矩 TI 。39。根據(jù)邵旭東等編著的《橋梁設(shè)計(jì)與計(jì)算》中式（ 2310）： TGIl??? ??? )1( 式中： ? —— 扭轉(zhuǎn)力矩作用截面至左端抗扭支座之間的水平距離、與其相鄰兩端 抗扭支座間的總跨長(zhǎng)（ ?l ）之比； lG、 —— 分別為剪切模量和橋跨跨長(zhǎng)。ζ 邊跨 2 1 3 中跨 2 1 3 16 )()1( ikiki yPqS ?????? ???? 式中： pS —— 主梁最大活載內(nèi)力（彎矩或剪力）； (1 )?? —— 汽車荷載沖擊系數(shù)； ? —— 車道折減系數(shù)； ? —— 汽車荷載橫向分布影響的增大系數(shù)； kP —— 車道荷載中的集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值； iy —— 主梁內(nèi)力影響線的豎標(biāo)值； kq —— 車道荷載中的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值； i? —— 主梁內(nèi)力影響線中均布荷載所在范圍的面積 。此彎矩值即為該截面的彎矩影響線在這些截面的值。橋面采用 4cm 厚的混凝土加 8cm 厚的瀝青混凝土。 kNEtAN ccyyt10101010?????????????????????? ? ? )(10101010????????????????????????????? ?kNeEtAM yccyyot ? 21 由 0tM 產(chǎn)生的二次矩 39。 m） 截面 剪力（ kN） 彎矩（ kN m） 1號(hào)支點(diǎn) 0 1 號(hào)支點(diǎn) 0 第一跨 1/4 第一跨 1/4 22 第一跨跨中 第一跨跨中 1924 第一跨 3/4 1264 第一跨 3/4 2886 2號(hào)支點(diǎn)（左） 1686 2號(hào)支點(diǎn)（左） 3848 2號(hào)支點(diǎn)（右） 1686 2號(hào)支點(diǎn)（右） 3848 第二跨 1/4 1145 第二跨 1/4 2195 第二跨跨中 第二跨跨中 第二跨 3/4 第二跨 3/4 1110 3號(hào)支點(diǎn)（ 左） 3號(hào)支點(diǎn)（左） 2763 3號(hào)支點(diǎn)（右） 3號(hào)支點(diǎn)（右） 2763 第三跨 1/4 第三跨 1/4 1891 第三跨跨中 第三跨跨中 1018 第三跨 3/4 第三跨 3/4 4號(hào)支點(diǎn)（左） 4號(hào)支點(diǎn)（左） 4號(hào)支點(diǎn)（右） 4號(hào)支點(diǎn)（右） 第四跨 1/4 第四跨 1/4 第四跨跨中 第四跨跨中 第四跨 3/4 第四跨 3/4 5號(hào)支點(diǎn) 0 5 號(hào)支點(diǎn) 0 3,4 支座沉降效應(yīng) 表 46 3號(hào)支座沉降次內(nèi)力 4號(hào)支座沉降次內(nèi)力 截面 剪力（ kN） 彎矩（ kN 26 按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì) 公路橋涵結(jié)構(gòu)按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)采用以下兩種作用效應(yīng)組合：基本組合和偶然組合，由于本設(shè)計(jì)不考慮偶然作用的影響，故只采用基本組合。 則承載能力極限狀態(tài)組合為： 當(dāng)作用對(duì)結(jié)構(gòu)的承載能力不利時(shí)取 )( 32121ud0 GGG SSSSSS ???????? 當(dāng)作用對(duì)結(jié)構(gòu)的承載能力有利時(shí)取 )( 32121ud0 GGG SSSSSS ???????? 按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì) 公路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，采用以下兩種效應(yīng)組合： （ 1）作用短期效應(yīng)組合 永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作 用頻率值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為： 111mns d G ik j Q jkijS S S??????? 式中 sdS — 作用短期效應(yīng)組合設(shè)計(jì)值； 1j? — 第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻率值系數(shù)，汽車荷載（不計(jì)沖擊力） 1? =， 人群荷載 1? =，風(fēng)荷載 1? =，溫度梯度作用 1? =，其他作用 1? =； 1j QjkS? — 第 j 個(gè)可變作用效應(yīng)的頻率值。 29 主梁作用效應(yīng)組合 表 48 荷載類別 內(nèi)力分量 荷載組合 總永久作用效應(yīng) 汽車荷載效應(yīng) 溫度應(yīng)力 基礎(chǔ)沉降 承載能力極限狀態(tài)組合 短期作用組合 長(zhǎng)期作用組合 ① ② ③ ④ (① +② + ③ + ④ ) ① +② +③+④ ① +② +③+④ 1號(hào)支點(diǎn) 最大彎矩 0 0 0 0 0 0 0 最小彎矩 0 0 0 0 0 0 0 最大剪力 212 7440 4760 4390 最小剪力 212 3680 3390 3430 第一跨 1/4 最大彎矩 1860 40900 26300 24300 最小彎矩 1860 18400 17200 17400 最大剪力 212 3250 1930 1700 最小剪力 212 464 714 816 第一跨跨中 最大彎矩 3720 1924 47000 30500 28100 最小彎矩 3720 1382 16600 16100 16600 最大剪力 212 341 463 最小 剪力 212 2600 1540 1330 第一跨 3/4 最大彎矩 5580 2886 21100 13800 12400 30 最小彎矩 5580 2072 4520 2630 1820 最大剪力 212 2600 2530 2580 最小剪力 212 5970 3810 3490 2號(hào)支點(diǎn)（左） 最大彎矩 1245 7440 3848 22100 21200 21500 最小彎矩 7440 2763 58800 41600 39600 最大剪力 212 5570 5090 5100 最小剪力 1743 212 9910 6530 6110 2號(hào)支點(diǎn)（右） 最大彎矩 1245 7440 3848 9210 21200 21500 最小彎矩 7440 2763 4760 41600 39600 最大剪力 1743 9210 6090 5670 最小剪力 4760 4360 4410 第二跨 1/4 最大彎矩 6770 2195 15300 8210 6880 最小彎矩 6770 1145 11500 7100 6090 最大剪力 5140 3320 3030 最小剪力 1820 1810 1890 第二跨跨中 最大彎矩 6110