【正文】 0 npAd? 軸的材料由表 181選用調(diào)質(zhì)處理的 45鋼， MPaB 650?? ， P擠 = kw,n擠 =62r/min 由表 182取 A0=110[3],于是得33m i n 0 . 5 71 1 0 1 1 0 1 662pd m mn? ? ? ?擠擠，軸的最小 直徑顯然是安裝 用于傳遞電動(dòng)機(jī)動(dòng)力的 帶 輪處 的 軸的直徑，尺寸如圖 12示： Ⅱ Ⅲ Ⅳ Ⅴ ⅠⅤ 圖 12 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) （ 1）根據(jù)以上的計(jì)算，初選 聯(lián)結(jié) 分級(jí)滾筒的 帶 輪處軸的直徑 18d mm? ?Ⅰ Ⅱ 。 （ 3） 因?yàn)?擠壓輥受到 軸向和徑向兩種力，所以 選擇 角接觸 球軸承。軸承端蓋的總寬度為 10mm，根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于添加潤(rùn)滑脂的要求，取端蓋的外端面與 帶 輪右端面的距離 l=20mm，再加上軸承的寬度和 內(nèi)深軸的 的寬度，故取 80L mm? ?Ⅲ Ⅳ 。 帶輪處采用平鍵連接。 按前面所述的原則，定出軸肩處的圓角半徑 r 的值，取 mmr ? ,軸端倒角在軸的兩端均為 0452? （詳見 ） [11]. 按彎扭合成條件校核軸的強(qiáng)度 [3] 作軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖，如圖（ a）所示。兩根齒輪軸產(chǎn)生的重力平移后產(chǎn)生的扭矩相抵消了，估計(jì)重力 G2=80N,G1=120N. ⑤將模板上受的力平移到主軸上 兩根齒輪軸上所受模板的力平移道主軸上所產(chǎn)生的扭矩、彎矩均抵消了。 21112 ?????? ???? [6] 在水平面內(nèi)，軸上 A、 B、 C、 D、 E五點(diǎn)的彎矩為： 0?? EHAH MM ， mmNLQM BH ?????? 4 4 9 4 3 9 51 mmNLLRM HCH ????? ?? )191152( )( 432 mmNLRM HDH ????? 0 7 1 81 9 1 742 作在水平面內(nèi)的彎矩圖如圖（ b）所示。 作當(dāng)量彎矩圖（彎矩，扭矩合成圖） A點(diǎn)： mmNTM ADAc a ????? 5 8 8 6 2 5 0 ? B點(diǎn)： mmNTMM ADBB c a??????? 84) ( 41)(2222 ? C點(diǎn)： mmNTMM ADCC c a??????? 13) ( 24)(2222 ? D點(diǎn)： mmNTM ADD c a ????? 5 8 8 6 2 5 0 ? 作軸的當(dāng)量彎矩圖如圖（ f）所示。 主軸的動(dòng)平衡 當(dāng)兩個(gè)齒輪軸繞主軸公轉(zhuǎn)時(shí)，必將對(duì)主軸產(chǎn)生慣性力，其中每個(gè)齒輪軸所產(chǎn)生的 慣性力 22 602 LnmLmmaF ?? ??? ，（其中 ? 為主軸公轉(zhuǎn)的角速度， L為主軸到齒輪軸的中心距， m 為齒輪軸及其上零件的總質(zhì)量），即 NF 60 ??????。 (3)在這次設(shè)計(jì)中，雖然基本上完成了預(yù)定的目標(biāo)，但本機(jī)器同專業(yè)人員設(shè)計(jì)的機(jī)器相比，很明顯存在著一定的差距。此外，各位同學(xué)也給了我們很大的幫助，我們也同樣非常感謝他們。河南科學(xué)技術(shù)出版社， [4] 龔惠義主編，機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)（第二版） [M].高等教育出版社， [5] 吳宗澤主編，機(jī)械設(shè)計(jì)實(shí)用手冊(cè) [M].北京，化 學(xué)工業(yè)出版社， [6] 侯運(yùn)啟，楊紫鈺主編，工程力學(xué) [M].河南科學(xué)技術(shù)出版社， [7] 黃繼昌，徐巧魚等主編，實(shí)用機(jī)械機(jī)構(gòu)圖冊(cè) [M].北京，人民郵電出版社， [8] 蔡春源主編，新編機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) [M].遼寧科學(xué)技術(shù)出版社， [9] 同濟(jì)大學(xué)、上海交通大學(xué)等院校《機(jī)械設(shè)計(jì)制圖手冊(cè)》 [M]編寫組編，同濟(jì)大學(xué)出版社， [10] 張展主編，實(shí)用機(jī)械傳動(dòng)手冊(cè) [M].北京，科學(xué)出版社， 1993 [11] 徐瀕主編，機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（ 卷） [M].北京，機(jī)械工 業(yè)出版社， 1991 [12]《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》聯(lián)合組編，機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)（上、中冊(cè)） [M].北京，機(jī)械工業(yè)出版社， 1980 [13]《機(jī)械設(shè)計(jì)工程手冊(cè)》編輯委員會(huì)，機(jī)械工程手冊(cè)第 3133篇 [M].北京，機(jī)械工業(yè)出版社， 1980 [14] 東北工學(xué)院《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》編寫組，機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè) [M].北京，冶金工業(yè)出版社， 1980 [15] 成大先主編，機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) [M]，第三版第五卷 .北京，化學(xué)工業(yè)出版社， 1993 [16] 胡繼強(qiáng)主編，食品機(jī)械與設(shè)備 [M].北京，中國(guó)輕工業(yè)出版社， [17] The Design of Hazelnut shell breaking machine Wu zhiwang （ Dept. of Machinery and Electron, Hebei Normal University of Science amp。在以后的學(xué)習(xí)和工作中，我會(huì)進(jìn)一步提高自身的能力，提高自己的素質(zhì)。 14 致謝 在設(shè)計(jì)過程中，我們綜合運(yùn)用了機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)、工程力學(xué)、公差、機(jī)械制造工藝學(xué)、機(jī)械制造基礎(chǔ)等各門課程中的知識(shí)，鍛煉了自己獨(dú)立分析問題、思考問題，改進(jìn)創(chuàng)新及實(shí)踐動(dòng)手操作能力，使我們受益匪淺。 彎扭圖如圖 9所示： d 圖 14 13 結(jié)論與討論 (1) 該工藝實(shí)現(xiàn)難度小 , 機(jī)器結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單 , 制造成本低 ,操作容易。由式（ 189）及上面計(jì)算出 的數(shù)值可得： MP aWM C c aca 3 ????? 按表 186 ， 對(duì) 于 MPaB 600?? 的 碳 鋼 ， 承 受 對(duì) 稱 循 環(huán) 變 應(yīng) 力 時(shí) 的 許 用 應(yīng) 力? ? M P aM P a ca ??? ?? Ⅲ ，故安全。 合成彎矩為： 0?? EA MM mmNMM BHB ??? 4 9 4 11 mmNMMM CVCHC?????? 91 2222 mmNMMM DVDHD??????1035 8 2222 作軸的合成彎矩圖如圖（ d）所示。())(39。 11 mmNRR VV ????? 39。鍵槽用鍵槽銑刀加工，長(zhǎng)為 40mm,軸承與軸的周向定位是 借配合來保證的，此處選 67/mH 。按 18d mm? ?Ⅰ Ⅱ ，由手冊(cè)查得平鍵剖面6 7 ( / 1566 79)b h m m G B T? ? ? ?[12]。 選 角接觸球軸承 36105，其尺寸為 25 47 12d D B mm? ? ? ? ?。 （ 2）初選聯(lián)結(jié)減速器的帶輪處軸的直徑 21d mm? ?п щ 。出料斗的底面與水平面呈 30176。 破殼裝置 如圖 12(a) 所示 ,擠壓輥 如圖 (b)所示 圖 12(a) 圖 12(b) 1凹槽 2凸起的鋸齒 [17] 采用 軸承座外裝式 ， 即 將筒體和軸焊接成一體 , 筒體隨 軸旋 轉(zhuǎn)。 擠壓輥 間隙的選擇應(yīng)遵照以下原則 : d仁 δ d核 ,其中δ為 擠壓輥 間隙 , 即榛子的變形量不應(yīng)大于殼仁間隙。選取適當(dāng)?shù)霓D(zhuǎn)速 , 可有效地減少由于分級(jí)混雜對(duì)破殼性能的影響。 ,r2=28mm, D22 =14mm 第三級(jí)榛子對(duì)應(yīng)的 擠壓輥的參數(shù) :D3 =25mm,L23 = , β ? 180176。 K 為滑動(dòng)系數(shù) ,取 K = ?？紤]到榛子在擠壓過程中會(huì)出現(xiàn)滑動(dòng)，通過修正工作弧長(zhǎng) l2 的值，使實(shí)際擠壓工作角 a大于上述理論值 ，從而確保β =180176。 如圖 10所示 圖 11 10．破殼裝置 [16] 破殼原理 該機(jī)采用擠壓破殼原理（圖），當(dāng)兩對(duì)法向集中力作用在 榛子 上時(shí)較有利于殼的均勻完全破裂，而多對(duì)集中力作用在 榛子 上，因提高了 榛子 的剛度，降低了內(nèi)力值，榛子反而不易破裂。決定這一方法的有效性的一個(gè)重要因素是 榛子 進(jìn)入擠壓空間的姿態(tài) 。因?yàn)樵谕瑯拥目讖胶涂紫稌r(shí)，正三角形排列的有效面積系數(shù)比正方形排列可增加 16%。 R為滾筒半徑 , 單位為： m。 由以上條件可知 , 滾筒轉(zhuǎn)速不能過大過小。 但是滾筒轉(zhuǎn)速的確定必須以 榛子 能進(jìn)行分級(jí)為前提。當(dāng)榛子進(jìn)入篩筒時(shí)，寬厚度尺寸小的榛子在離心力的作用下從第 1級(jí)被分離出來，寬厚度尺寸較大的榛子在滾筒的帶動(dòng)下運(yùn)動(dòng)到下一級(jí)繼續(xù)篩選。故不能采用。如果某一變形對(duì)中型果能很好破殼的話，則同樣的變形對(duì)小型果來說就顯得偏大。 圖 6 主動(dòng)輪的機(jī)構(gòu) 6 喂料斗的設(shè)計(jì) [9] 本裝置的喂料部分形似一個(gè)方形漏斗， 上端口為 250*400mm, 下端口為 120*120mm,下端向滾筒延伸至滾筒內(nèi)，其直徑為 7所示 圖 7 7．清篩裝置 [8] 清篩裝置采用的材料是無毒，無污染的天然橡膠，被安置在機(jī)架的頂部，成半圓柱狀，與分級(jí)滾筒接觸。 通過查手冊(cè)可以確定帶輪的結(jié)構(gòu)參數(shù)簡(jiǎn)表 4，其他結(jié)構(gòu)尺寸可以根據(jù)相應(yīng)的經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算得出。 1帶輪的材料選擇 因?yàn)閹д摰霓D(zhuǎn)速 v=0。 將各數(shù)據(jù)代入可得： F0 = 200 N 。將數(shù)據(jù)代入公式 16 可以得到 0 kw?? 將 已 知 的 和 算 出 來 的 數(shù) 據(jù) 代 入 公 式 15 中 可 以 得 到 ： ? ?0 . 6 5 0 . 9 8 10 . 4 4 0 . 8 7 1 . 0 0 . 0 3 0 . 7 5ZZ? ? ?? ? ? ? 即。 Lk — 長(zhǎng)度稀疏，取 1Lk? 。 a1 包角 01 180 120o? ??，故滿足對(duì)包角的要求。 (2)帶長(zhǎng)的計(jì)算 帶長(zhǎng)可由公式求出： ? ? 22139。 表 3 A 型帶的技術(shù)參數(shù) 基本尺寸 ? ?b h mm? 節(jié) 寬 ? ?pb mm 單根 V帶的最大額定功率 (kw) 薦 用 帶 輪 最 小 直 徑mind (mm) 基 準(zhǔn) 長(zhǎng) 度 范 圍（ mm） 138? 11 1． 7 80 400 1600 帶輪基準(zhǔn)直徑 D1與 D2的確定 （ 1）初選主動(dòng)帶輪的基準(zhǔn)直徑 D1 根據(jù)所選 V 帶型號(hào)參考表142及表 146選取 D1= D2 =150 mm。 可以求得所傳遞的功率 P分 = kw。根